Главная
Материалы
Мембранные конструкции
Железобетон
Камень
Сталь
Пластмасса
Эксплуатация зданий
Конструкии
Стальные канаты
Усиление конструкций
Расчет высотных зданий
Строительство
Строительная механика
Пространство
Строительное производство
Железобетонные сооружения
Монтаж винилового сайдинга
Сметное дело
Отопление и вентиляция
Проектная продукция
Ремонт
Гидроизоляция
Расчет фундамента
Полочка на кронштейнах
Украшаем стены ванной
Самодельные станки
Справочник строителя
Советы по строительству
Как осуществляется строительство промышленных теплиц? Тенденции в строительстве складских помещений Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник Принимаем 20 стержней диаметром 10 мм из стали класса А-1Ш (20010 А-П) с Л,= 15,7 см». Шаг стержней ы=20 см. Напряжения в грунте под подошвой фундамента у грани башмака и у грани первого уступа от нормативных нагрузок по формуле (2.34): 14-0,06 + 0,238 0,6-6 2- 1,2 . +0 06 + 0.233 0 " 2,54 2,542 0,5-4 Изгибающие моменты у грани башмака и v грани первого уступа от нормативных нагрузок; 2-0,22 + 0,166 Alj = 2,5 (0,5-4-0,8)2-1-П :-= 0,364 МП-м; Ж„ = 2,5 (0,5-4-1.4)2 2-0.22 +О Л93 По табл. V.3 и V 4 найдем значения модулей упругости арматуры и бетона: £, = 210000 МПа, £ь = 32 500 МПа и определим соотношение: « = 210 000/32 500=6,5. Коэффициенты армирования у грани башмака и у грани первого уступа: = ,30.40 + 2lo.40 = = ». > }А„ = 26,14/250-40 = 0,0026 = 0,26% > 0,05%. Упругопластический момент сопротивления сечения фундамента у грани башмака и первого уступа по формуле (2.37): = о,292 + 0.75 gl.oT +2-0,0017-6,5 J2.5X X 0,82 = 0,804 мз; 1Грг„ = (0,292+ 1,5.0,0026.6,5) 2,5.0,42 = 0,126 м». По табл. V.2 находим расчетное сопротивление бетона растяжению для второй группы предельных состояний /?б«п=1.80 МПа. Момент трещинообразования у грани башмака и грани первого уступа по формуле (2.38): Mcrci = 1.80.0,804= 1,45 МН-м; Мсгсп = = 1,80-0,126 = 0,23 МН-м. Проверяем выполнение условия (2.38): 0,364<1,45 МН-м; 0,095<0,23 МН-м. Условия выполняются, следовательно, трещины в фундаменте не возникают. Пример 2.16. Подобрать размеры подошвы ленточного фундамента для здания с подвалом, показанного на рис. 2.18. Длина зда« ния £=90 м, высота Я=22,5 м. Глубина заложения подошвы фундамента d = 2,8 м. Несущим слоем основания является песок пылеватый, плотный, влажный с удельным весом у=О,019 МН/м Рис. 2.1S. К примеру 2.16 1 - стеновые блоки ФС6 Угол внутреннего трения <pii=26 и удельное сцепление Cii»=0,002 МПа определяли в результате лабораторных испытаний образцов грунта. На уровне спланированной отметки земли действуют усилия от нормативной нагрузки N== Т = 0,2 МН и М=0,02 МН-м, от расчетной нагрузки N-0,23 МН и М=0,022.МН.м. Решение. Ориентировочные размеры фундамента найдем в предположении, что он является центрально-сжатым. Определим по табл. IV. 1 условное расчетное сопротивление грунта основания /?о==0,2 МПа. Тогда ширина подошвы фундамента: 6=0,2/(0,2-2,8-0,02) = 1,39 м. Увеличивая на 20 % полученный размер, выберем по табл. П.З ближайшую плиту марки Ф16 шириной 6 = 1,6 м. По формуле (2.5) определим приведенную глубину заложения фундамента от пола в подвале при удельном весе конструкции пола в подвале ус/ = =0,022 МН/мЗ; 0,022 rfi = 0,4 + 0,l- = 0.516M. Глубина до отметки пола в подвале: й?ь=2,8-0,5=2,3 м. Коэффициенты условий работы для заданных грунтовых условий при соотношении /./Я=90/22,5=4 найдем по табл. 1.4: Yci = = 1,25, Y<!2=1.0. Коэффициент =1, так как значения фц и Сц определяли в результате лабораторных испытаний образцов грунта. По табл. 1.3 находим безразмерные коэффициенты при ф11=26°: iMv=0,84, /W5=4,37 и Мс=6,9. Расчетное сопротивление грунта основания по формуле (2.3): 1 25 1 R==--[0,84-1-1,6.0,019 +4,37.0,516-0,019 +(4,37- 1) X X 2,0-0,019 + 6,9-0,002) =0,285 МПа. По формуле (2.9) определим равнодействующую активного давления грунта на 1 м стены фундамента 0,019-2,82 \ / 26° 0,01-2,8 + / 26° \ 05 МН. По формулам (2.10) найдем приведенную высоту слоя грунта и расстояние от подошвы фундамента до точки приложения равнодействующей активного давления грунта: /1пр = 0,01/0,019 = 0,526 м; 2,8 8.8 + 3-0,526 = 2,8 + 2.0,526 Момент относительно центра тяжести подошвы фундамента от равнодействующей активного давления грунта: Мт, = 0,05-1,061 = 0,053 МН-м. Вес 1 м стены фундамента найдем, используя данные табл. 11,2 и П.З 2530 1960 Вес грунта на обрезе фундамента: Сгр = 0,019-0,5-2,5-1 =0,024 МН. Момент относительно центра тяжести подошвы фундамента от веса грунта на его обрезе: уМд = 0,024 (0,25 + 0,3) =0,013 МН-м. Используя формулу (2.8), определим краевые напряжения под подошвой фундамента: 0,2 + 0,044 + 0,024 (0,02 + 0,053 - 0,013) 6 Ртах- ig.j + 62 = 0,308 МПа, 0,2 + 0,044 + 0,024 Pmin- 16.1 (0.02 + 0,053 0,013) 6 1 -1,62 Проверим выполнение условий (2.12): Ртах = 0,308 < 1,2-0,285 = 0,342 МПа; Pmin>0; 0,2 + 0,044 + 0,024 Рср= , -= 0,168 < 0,285 МПа. 1,6-1 Условия выполняются, имеющееся недонапряжение составляет 9,9%<10%, поэтому окончательно принимаем в качестве подушки фундамента сборную плиту марки Ф16. Рассчитаем конструкцию фундамента по первой и второй груп« пам предельных состояний. В качестве материала фундамента берем бетон класса В25. Под подошвой фундамента предусмотрена песчано-гравийная подготовка, поэтому высоту защитного слоя бетона примем равной 0=3,5 см, тогда рабочая высота сечения ЛоО.З- -0,035=0,265 м. Определим расчетные нагрузки от веса фундамента и грунта на его обрезах: Gj= 1,1-0,044=0,0484 МН; Ср = 1,2-0,024 = 0,0288 МН; Alg = 1,2-0,013 = 0016 МН-м; = 1,1-0,053 = = 0,0583 МН-м. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 [ 27 ] 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 |