Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 [ 28 ] 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56

Найдем максимальное давление под подошвой фундамента от действия расчетных нагрузок по формулам (2.8):

0,23 + 0,0484 + 0,0288 Ртах- , g.j +

+ (0,022 + 0,0583-0.016) 6 3

I • 1 ,62

Напряжения в грунте под подошвой фундамента у грани стены по формуле (2.34)3

0.23 + 0,0484 + 0,0288 (0,022 + 0,0583 - 0,016) 6

1,6-1 1-1,62

Хг-ут = 0,248 МПа. и,51,0

Поперечная сила у грани стены по формулам (2.35):

0,342 + 0,248 Q= 1 (0,5-1,6 - 0,3)--:- = 0,148 МН.

Проверим выполнение условий (2.26), предварительно определив по табл. V.1 /?ь*=1,05 МПа: 0,148<0,6-1.05-1 -0,265=0,167 МН.

Условия выполняются, следовательно, установка поперечных стержней и их расчет не требуются.

Найдем среднее давление под подошвой фундамента от действия расчетных нагрузок:

0,23 + 0.0484 + 0,0288

1.6.1

Проверим выполнение условия (2.27) по среднему давлению под подошвой фундамента:

Q = 0.192 [0,5 (1,6 -0.6) -0,235] 1 =0.051 <

<3 1.5-1,05-1.0,2652/0,235 = 0,47 МН.

Условия выполняются.

Средний периметр пирамиды продавливання и расчетную продавливающую силу определим по формулам (2.30):

О 23

и„ = 0,5(1 + 1) = 1 м; £=-+- 0,5 (1 ,6-0.6-2-0,265) =

I ,ь. I

= 0,034 МН.

Проверяем выполнение условия (2.28): 0,034<1 • 1,05-1-0,265=: = 0,278 МН. Условие выполняется, следовательно, прочность фундамента на продавливание обеспечена.

Найдем изгибающий момент в сечении у грани стены по формулам (2.36):

2-0,342 + 0,248

/И= 1 (0,5-1,6 - 0,3)2---т--= 0,039 МН-м.

В качестве рабочих стержней примем арматуру класса А-П с расчетным сопротивлением /?« = 280 МПа (табл. V.4).

---г->--г".--"° 0.192 МПа.

Требуемая площадь сечения арматуры по формулам (2.32): /Is = 0,039/0,9-0,265.280 = 0,0006 м = 6 см.

Принимаем пять стержней диаметром 14 мм из стали класса А-И (5014 А-П) с /?, = 7,69 см. Шаг стержней ы=20 см. Площадь распределительной арматуры /lsp = 0,l-7,69=0,769 см. Так как в ленточном фундаменте совместно работают две консольные части сечения фундамента, то требуемое количество распределительной арматуры следует увеличить вдвое, т.е. Лвр=2-0,769= ==1,539 см2. Тогда примем шесть стержней диаметром 6 мм из стали класса A-I (606 A-I) с Л,р = 1,7 см2. Шаг « = 30 см.

Напряжения в грунте под подошвой фундамента у грани стены от нормативных нагрузок по формуле (2.34):

0,2 + 0,044 + 0,024 (0,02 + v),053 - 0,013) 6 0,3

1,6-1 1-1,6» 0,5-1,6 ~

= 0,22 МПа.

Изгибающий момент у грани стены от нормативных нагрузок:

М = 1 (0,5-1.6 - 0,3)2 2-0.308 + 0,22

По табл. V.3 и V.4 найдем значения модулей упругости арматуры и бетона £« = 210 000 МПа, £б=27 000 МПа и определим соотношение п=210 000/27 000=7,78.

Коэффициент армирования сечения:

= 7,69/100-30 = 0.0026 = 0,26% > 0,05%.

Упругопластический момент сопротивления сечения фундамента по формуле (2.37):

U7pj = [0,292+ 1,5-0,0026-7,78] 1-0,32 = 0,029 м».

По табл. V.2 найдем значение расчетного сопротивления бетона растяжению при расчете по второй группе предельных состояний Rbtn=\,b МПа и определим момент трещинообразования сечения фундамента по формуле (2.38):

Mere = 1.6-0.029 = 0,046 МН-м.

Проверяем выполнение условия (2.38): 0,035<0,04б МН-м. Условия выполняются, следовательно, трещины в теле фундамента не возникают.

§ 12. Расчет осадок фундаментов

Пример 2.17, Определить методом элементарного суммирования вероятную осадку ленточного фундамента здания, рассмотренного в примере 2.11. Ширина фундамента 6=1 м, глубина заложения подошвы фундамента rf=2,25 м. Среднее давление под подошвой фундамента рср=0,292 МПа. Данные о строительной площадке приведены в примере 2.1. Длина возводимого здания L=36 м.

Решение. Воспользовавшись данными табл 2.2, по формуле (1.5) определяем удельный вес грунтов, залегающих в основании фундамента: vi= 1850-10=0,0185 МН/мз, 2= 1950-10=0,0195 МН/м»

и Y3=200010=0,02 МН/м*. Удельный вес песка третьего слоя и суглинка четвертого слоя с учетом взвешивающего действия Воды находим по формуле (1.6):

0,0262 - 0,01 о

у -:-=0,0101 МН/м;

sb3 1 + 0,598

0,0278 - 0,01

1+0,779

По формуле (1.24) определяем ординаты эпюры вертикальных напряжений от действия собственного веса грунта и вспомогательной эпюры 0,2 OTg:

на поверхности земли:

аг = 0; 0,2аг = 0; на уровне подошвы фундамента:

Огй„ = 0.0185-2,25 = 0,042 МПа; 0,2a2qo = 0.008 МПа; на контакте первого и второго слоев:

021 = 0.0185-3,6 = 0.067 МПа; 0,2ozgi = 0,013 МПа; на контакте второго и третьего слоев: 022 = 0.067+ 0.0195-1,7 = 0.1 МПа; О.гаа = 0,02 МПа;

в третьем слое на уровне грунтовых вод:

023 = 0.1+0.02-0,6 = 0.112 МПа; 0,2агз = 0,022 МПа;

на контакте третьего и четвертого слоев с учетом взвешивающего действия воды:

<Тг54 = 0,112 + 0,0101-1,6 = 0,128 МПа; 0,2а2«4 = 0,026 МПа; на подошве четвертого слоя: Ог55 = 0.128 + 0.01-3,4 = 0,162 МПа; 0,2стг(г5 = 0,032 МПа.

Полученные значения ординат эпюры вертикальных напряжений и вспомогательной эпюры перенесем на геологический разрез (рис. 2.19). Определим дополнительное давление по подошве фундамента, которое равно разности среднего давления и вертикальных напряжений от действия собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента:

/7д = 0,292- 0,042 = 0,250 МПа.

Соотношение n=L/6=36/l>10. Чтобы избежать интерполяции по табл. 1.9, зададимся соотношением т=0,4. Тогда высота элементарного слоя грунта /ii = 0,4-1/2=0,2 м.

Проверим выполнение условия /ii<0,46: 0,2<0,4-1. Условие выполняется с большим запасом, поэтому в целях сокращения вычислений примем высоту элементарного слоя /ij = 0,4 м.

Далее построим эпюру дополнительных напряжений (см. рис. 2.19) в сжимаемой толще основания рассчитываемого фундамента, воспользовавшись формулой (2.14) и табл. 1,9. Вычисления представим в табличной форме (табл. 2.6).

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 [ 28 ] 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56