Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 [ 35 ] 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56

значаемое для всех видов забивных свай, опирающихся на скальные породы, крупнообломочные грунты с песчаным заполнителем и глинистые грунты твердой консистенции, равным 20 МПа; для свай-обо-/ лочек, заполненных бетоном, и для свай-столбов, заделанных в не-выветрелый скальный грунт (без слабых прослоек) не менее чем на 0,5 м, определяемое по формуле

R= """ (зМз+1,5), (3.5)

здесь сж - нормативное временное сопротивление скального грунта сжатию в водонасыщенном состоянии; Уг - коэффициент надежности по грунту, равный 1,4; Лз - расчетная глубина заделки свай в грунт; da - наружный диаметр сваи, заделанной в грунт.

Несущая способность висячих свай по грунту определяется двумя составляющими: первая зависит от сопротивления грунта под нижним концом сваи, а вторая-от сопротивления грунта по ее боковой поверхности:

где Yc - коэффициент условий работы сваи в грунте, равный 1; уск и yefi - коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом сваи и по ее боковой поверхности; R - расчетное . сопротивление грунта под нижним концом сваи; А - площадь опирания сваи на грунт, принимаемая по площади поперечного сечения сваи; и - наружный периметр поперечного сечения сваи; fi - расчетное сопротивление i-ro слоя грунта основания по боковой поверхности сваи; /, - толщина i-ro слоя грунта, прорезываемого сваей.

Расчетную нагрузку, допускаемую на железобетонную сваю по материалу, определяют по формуле

N= Ус iycb Rb Ль+ Rsc As), (3.7)

где Ус - коэффициент условий работы, принимаемый для свай, изготовляемых в грунте, равным 0,6; для остальных-1; -усь - коэффициент условий работы бетона; Rb - расчетное сопротивление бетона сжатию; Аь - площадь поперечного сечения бетонной свач; Rsc - расчетное сопротивление арматуры сжатию; As - площадь арматуры.

Вычисленная по формулам несущая способность свай в некоторых случаях может существенно отличаться от их несущей способности в реальных условиях строительной площадки, поэтому непосредственно на строительной площадке несущую способность свай проверяют по данным испытаний динамической нагрузкой, статическим зондированием или статической нагрузкой.

Динамический метод основан на зависимости между расчетным отказом (осадкой в результате одного удара молота), замеряемым на строительной площадке, и энер-



гией удара. Предельное сопротивление сваи при забивке-находят по формуле

(3.8)

где п-коэффициент, принимаемый для железобетонной сваи равным 1500 кН/м2; Л - площадь поперечного сечения сваи; Q - коэффициент, принимаемый равным: при забивке свай молотами ударного действия-1; при вибропогружении - в зависимости от вида грунта: при гравийном с песчаным заполнителем - 1,3; при песках средней крупности и крупных средней плотности и твердых супесях- 1,2; песках мелких средней плотности-1,1; песках пылеватых средней плотности-1,0; супесях пластичных, суглинках и твердых глинах - 0,9; суглинках и полутвердых глинах - 0,8; суглинках и тугопластич-ных глинах - 0,7; Эр - расчетная энергия удара молота, принимаемая равной: для молота подвесного или одиночного действия 10 GH; для трубчатого дизель-молота 9 GH, для штангового дизель-молота 4 GH, для дизель-молота при контрольной добивке одиночными ударами без подачи топлива 10 G {Н-h) (здесь G - масса ударной части молота; Н - высота падения ударной части молота; h - высота первого отскока ударной части, равная для штанговых молотов 0,6 м и для трубчатых 0,4 м), или расчетная энергия вибропогружателя, Дж, принимаемая равной при возмущающей силе вибропогружателя, кН: 100-45; 200-90; 300-130; 400-175; 500-220; 600-265; 700- 310 и 800-350; Мп -полная масса молота или вибропогружателя; 8 - коэффициент восстановления удара (при забивке свай е*= = 0,2, при вибропогружении 6 = 0); т-масса сваи и наголовника; mi - масса подбабка (при вибропогружении mi=0); е* -фактический остаточный отказ от одного удара молота, а при вибропогружении - от работы вибропогружателя в течение 1 мин.

Расчетная несущая способность сваи по результатам динамических испытаний и испытаний статической нагрузкой:

Ф= Ус ~- I (3.9)

пр Уд

где Yc коэффициент условий работы, принимаемый равным; при вдавливающих или горизонтальных нагрузках - 1; при выдергивающих нагрузках на глубине погружения сваи в грунт 4 м и более - 0,8; Ye-коэффициент надежности по грунту, принимаемый равным 1.

Определение несущей способности свай с помощью испытания статической нагрузкой заключается в постепенном загружении аналога возводимой сваи возрастающей нагрузкой, прикладываемой с помощью гидравлических домкратов, платформ с тарированным грузом и т. п. По результатам испытания строят графическую зависимость осадки от нагрузки, с помощью которой находят нагрузку, соответствующую непрерывному погружению сваи без затухания, принимая ее равной предельной



г

]L

Рис. 3.5. Расчетная схема свайного фундамента из висячих свай

несущей способности сваи. Если же эта зависимость не является ярко выраженной, то полагают, что для свайных фундаментов, за исключением фундаментов под мосты, предельная несущая спо-

f 11 11 11 М t f И И t t!.. собность испытываемой сваи

соответствует вдавливающей нагрузке, при которой эта свая получает осадку Д. Величина Д равна некоторой доле средней предельно допустимой осадки возводимого сооружения Su:>

(3.10)

- переходной коэффициент, принимаемый равным 0,2.

Если осадка Д, вычисленная по формуле (3.10), окажется >40 мм, то за значение предельного сопротивления сваи Фпр следует принимать нагрузку, соответствующую осадке в 40 мм.

При проектировании свайных фундаментов, состоящих из свай-стоек, их несущая способность определяется суммой несущих способностей отдельных свай по грунту или материалу (выбирают наименьшую несущую способность). Этот расчет соответствует требованиям расчета по первой группе предельных состояний. Расчет по второй группе предельных состояний не производится, поскольку сваи-стойки погружаются до практически несжимаемых грунтов.

При проектировании свайного фундамента из висячих свай его условно заменяют массивным жестким фундаментом, контур которого АБВГ ограничен размерами ростверка, свай и некоторым объемом окружающего грунта (рис. 3.5). При расчете предполагают, что нагрузка передается на грунт, залегающий непосредственно под плоскостью, проходящей через нижние концы свай.

При расчете свайных фундаментов из висячих свай должны выполняться требования расчета по второй группе предельных состояний, т. е. среднее давление под подошвой условного фундамента не должно превышать расчетного сопротивления грунта R, определяемого по



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 [ 35 ] 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56