Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 [ 36 ] 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56

формуле (2.3), а осадки не должны превышать допустимых, вычисляемых по формуле (1.27). При центрально приложенной нагрузке среднее давление под подошвой условного фундамента определяется из выражения

Рср=---<Я, (3.11)

•усл

где « - коэффициент надежности, принимаемый равным 1; iV -нагрузка от сооружения на уровне спланированной отметки земли; Gi - вес свай; G2 - вес грунта в объеме АБВГ; G3 - вес ростверка; Лусл - площадь условного фундамента, определяемая с помощью осредненного угла внутреннего трения (фц ср) грунтов, прорезываемых сваей:

*-р =--• »

здесь фил - угол внутреннего трения п-го слоя грунта; In - мощность п-го слоя грунта.

При проектировании свайных фундаментов необходимо соблюдать следующие конструктивные требования: расстояние между осями висячих свай должно быть в пределах Зч-б & {Ь - ширина квадратной сваи или диаметр круглой); расстояние в свету между стволами свай-оболочек должно быть не менее 1 м; минимальное расстояние между осями свай-стоек-1,5 Ь; расстояние от края ростверка до внешней стороны сваи при свободном ее закреплении в ростверк принимается при размещении свай: однорядном - не менее 0,2 Ь + 5 см; двух- и трехрядном-0,3 6+5 см и при большем числе рядов - 0,4 6 + 5 см.

Ростверки выполняют из монолитного или сборного железобетона. Высота ростверка назначается согласно расчету на продавливание в соответствии с требованиями норм проектирования железобетонных конструкций по формуле

где b - ширина или диаметр сваи; Л -усилие, приходящееся на одну сваю; /г - коэффициент, принимаемый равным 1; -расчетное сопротивление бетона осевому растяжению.

Обычно по конструктивным соображениям /ip/io+ + 0,25 м, но не менее 30 см (/lo - величина заделки сваи в ростверк, принимаемая не менее 5 см).

8-421 ИЗ

Расчет и проектирование свайных фундаментов осуществляют в такой последовательности:

1. Рассчитывают нагрузки на уровне спланированной отметки земли.

2. Назначают глубину заложения подошвы ростверка.

3. Выбирают тип, вид и назначают предварительные размеры свай.

4. Определяют несущую способность свай по грунту и материалу.

5. Рассчитывают требуемое число свай в фундаменте по формуле

nygN/Ф, (3.14)

где - коэффициент надежности, равный 1,4; Ф - наименьшая несущая способность одной сваи.

6. Размещают сваи в плане и устраивают ростверк.

7. Уточняют нагрузку, приходящуюся на каждую сваю, по формуле

f = (/V-f Огр + Оз)/п. (3.15)

8. Определяют среднее давление по подошве условного фундамента и сопоставляют его с расчетным сопро-, тивлением.

9. Находят осадку фундамента и сравнивают ее с < предельно допустимой.

10. Уточняют конструкций фундамента по результатам расчета.

И. Выбирают оборудование для погружения свай.

§ 15. Определение несущей способности свай

Пример 3.1. Определить расчетную нагрузку, допускаемую на, железобетонную висячую сваю по грунту. Марка сваи С4,5-30.. Длина сваи L=4,5 м, ширина Ь = 0,3 м, длина острия /=0,25 м.; Грунт основания песок средней плотности, средней крупности мощностью слоя 4,5 м. Свая забита с помощью дизель-молота до глубины 4 м (рис. 3.6). 4

Решение. По табл. VI.3 прил. VI определяем значение ко* эффициентов YcR=I и ус/=1. Площадь поперечного сечений сваи А = 6x6 = 0,09 м. Периметр поперечного сечения сваи ы=* =0,3-4=1,2 м. iio табл. VI. 1 для песка средней плотности, среД1 ней крупности при глубине погружения сваи 4 м находим /?=* = 3,2 МПа.

Для определения расчетной силы трения по боковой поверхно* сти пласт грунта, прорезываемый сваей, делим на слои высотой н< более 2м. . *

кг"

«5>

<5а II

<5а II

<5!>>

Рис. 3.6. К примеру 3.1

Рис. 3.7. К примеру 3.2

По табл. VI.2 при средней глубине первого слоя грунта /ii=l м для песка второго слоя средней плотности, средней крупности определяем /i=0,035, а для третьего слоя при средней глубине /i2 = 2 + Н-1 = 3 м, /2=0,048.

По формуле (3.6) находим несущую способность висячей сваи:

Ф= 1 [1,0-3,2.0,09+ 1,2(1,0.0,035.2+ 1,0-0,048-2)] =

= 0,504 МН.

Допустимая расчетная нагрузка на сваю по формуле (3.3): F = 0,504/1,4 = 0,36 МН.

Пример 3.2. Определить расчетную нагрузку, допускаемую на висячую полую круглую сваю марки СК10-50Н. Длина сваи L = = 10 м, диаметр сваи D = 0,5 м, длина острия /=0,5 м. С отметки поверхности земли залегает суглинок с показателем текучести Jl = = 0.3, мощностью 3,5 м; ниже - супесь с показателем текучести /l = 0,4, мощностью 3,2 м, подстилаемая слоем глины с показателем текучести /i=0,5, мощностью 4,5 м. Свая погружена в грунт с помощью вибратора на глубину 10 м (рис. 3.7).

Решение. Нижний конец сваи находится в слое глины, поэтому по табл. VI.3 для глины с показателем текучести , = 0,5 при погружении сваи вибрированием находим коэффициент условий работы грунта под острием сваи усл=0,7.

Площадь поперечного сечения сваи Л = 3,14-0,5/4 = 0,196 м. Периметр сваи «=3,14-0,5=1,57 м.

Сопротивление грунта R под острием Сваи по табл. VI.1 при глубине погружения сваи 10 м и показателе текучести грунта /i=0.5 равно 1,5 МПа.

Для определения сопротивления грунта по боковой поверхности сваи каждый пласт грунта разобьем на слои высотой не более 2 м.

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 [ 36 ] 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56