Главная
Материалы
Мембранные конструкции
Железобетон
Камень
Сталь
Пластмасса
Эксплуатация зданий
Конструкии
Стальные канаты
Усиление конструкций
Расчет высотных зданий
Строительство
Строительная механика
Пространство
Строительное производство
Железобетонные сооружения
Монтаж винилового сайдинга
Сметное дело
Отопление и вентиляция
Проектная продукция
Ремонт
Гидроизоляция
Расчет фундамента
Полочка на кронштейнах
Украшаем стены ванной
Самодельные станки
Справочник строителя
Советы по строительству
Как осуществляется строительство промышленных теплиц? Тенденции в строительстве складских помещений Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник формуле (2.3), а осадки не должны превышать допустимых, вычисляемых по формуле (1.27). При центрально приложенной нагрузке среднее давление под подошвой условного фундамента определяется из выражения Рср=---<Я, (3.11) •усл где « - коэффициент надежности, принимаемый равным 1; iV -нагрузка от сооружения на уровне спланированной отметки земли; Gi - вес свай; G2 - вес грунта в объеме АБВГ; G3 - вес ростверка; Лусл - площадь условного фундамента, определяемая с помощью осредненного угла внутреннего трения (фц ср) грунтов, прорезываемых сваей: *-р =--• » здесь фил - угол внутреннего трения п-го слоя грунта; In - мощность п-го слоя грунта. При проектировании свайных фундаментов необходимо соблюдать следующие конструктивные требования: расстояние между осями висячих свай должно быть в пределах Зч-б & {Ь - ширина квадратной сваи или диаметр круглой); расстояние в свету между стволами свай-оболочек должно быть не менее 1 м; минимальное расстояние между осями свай-стоек-1,5 Ь; расстояние от края ростверка до внешней стороны сваи при свободном ее закреплении в ростверк принимается при размещении свай: однорядном - не менее 0,2 Ь + 5 см; двух- и трехрядном-0,3 6+5 см и при большем числе рядов - 0,4 6 + 5 см. Ростверки выполняют из монолитного или сборного железобетона. Высота ростверка назначается согласно расчету на продавливание в соответствии с требованиями норм проектирования железобетонных конструкций по формуле где b - ширина или диаметр сваи; Л -усилие, приходящееся на одну сваю; /г - коэффициент, принимаемый равным 1; -расчетное сопротивление бетона осевому растяжению. Обычно по конструктивным соображениям /ip/io+ + 0,25 м, но не менее 30 см (/lo - величина заделки сваи в ростверк, принимаемая не менее 5 см). 8-421 ИЗ Расчет и проектирование свайных фундаментов осуществляют в такой последовательности: 1. Рассчитывают нагрузки на уровне спланированной отметки земли. 2. Назначают глубину заложения подошвы ростверка. 3. Выбирают тип, вид и назначают предварительные размеры свай. 4. Определяют несущую способность свай по грунту и материалу. 5. Рассчитывают требуемое число свай в фундаменте по формуле nygN/Ф, (3.14) где - коэффициент надежности, равный 1,4; Ф - наименьшая несущая способность одной сваи. 6. Размещают сваи в плане и устраивают ростверк. 7. Уточняют нагрузку, приходящуюся на каждую сваю, по формуле f = (/V-f Огр + Оз)/п. (3.15) 8. Определяют среднее давление по подошве условного фундамента и сопоставляют его с расчетным сопро-, тивлением. 9. Находят осадку фундамента и сравнивают ее с < предельно допустимой. 10. Уточняют конструкций фундамента по результатам расчета. И. Выбирают оборудование для погружения свай. § 15. Определение несущей способности свай Пример 3.1. Определить расчетную нагрузку, допускаемую на, железобетонную висячую сваю по грунту. Марка сваи С4,5-30.. Длина сваи L=4,5 м, ширина Ь = 0,3 м, длина острия /=0,25 м.; Грунт основания песок средней плотности, средней крупности мощностью слоя 4,5 м. Свая забита с помощью дизель-молота до глубины 4 м (рис. 3.6). 4 Решение. По табл. VI.3 прил. VI определяем значение ко* эффициентов YcR=I и ус/=1. Площадь поперечного сечений сваи А = 6x6 = 0,09 м. Периметр поперечного сечения сваи ы=* =0,3-4=1,2 м. iio табл. VI. 1 для песка средней плотности, среД1 ней крупности при глубине погружения сваи 4 м находим /?=* = 3,2 МПа. Для определения расчетной силы трения по боковой поверхно* сти пласт грунта, прорезываемый сваей, делим на слои высотой н< более 2м. . * кг" «5> <5а II <5а II <5!>> Рис. 3.6. К примеру 3.1 Рис. 3.7. К примеру 3.2 По табл. VI.2 при средней глубине первого слоя грунта /ii=l м для песка второго слоя средней плотности, средней крупности определяем /i=0,035, а для третьего слоя при средней глубине /i2 = 2 + Н-1 = 3 м, /2=0,048. По формуле (3.6) находим несущую способность висячей сваи: Ф= 1 [1,0-3,2.0,09+ 1,2(1,0.0,035.2+ 1,0-0,048-2)] = = 0,504 МН. Допустимая расчетная нагрузка на сваю по формуле (3.3): F = 0,504/1,4 = 0,36 МН. Пример 3.2. Определить расчетную нагрузку, допускаемую на висячую полую круглую сваю марки СК10-50Н. Длина сваи L = = 10 м, диаметр сваи D = 0,5 м, длина острия /=0,5 м. С отметки поверхности земли залегает суглинок с показателем текучести Jl = = 0.3, мощностью 3,5 м; ниже - супесь с показателем текучести /l = 0,4, мощностью 3,2 м, подстилаемая слоем глины с показателем текучести /i=0,5, мощностью 4,5 м. Свая погружена в грунт с помощью вибратора на глубину 10 м (рис. 3.7). Решение. Нижний конец сваи находится в слое глины, поэтому по табл. VI.3 для глины с показателем текучести , = 0,5 при погружении сваи вибрированием находим коэффициент условий работы грунта под острием сваи усл=0,7. Площадь поперечного сечения сваи Л = 3,14-0,5/4 = 0,196 м. Периметр сваи «=3,14-0,5=1,57 м. Сопротивление грунта R под острием Сваи по табл. VI.1 при глубине погружения сваи 10 м и показателе текучести грунта /i=0.5 равно 1,5 МПа. Для определения сопротивления грунта по боковой поверхности сваи каждый пласт грунта разобьем на слои высотой не более 2 м. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 [ 36 ] 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 |