Главная
Материалы
Мембранные конструкции
Железобетон
Камень
Сталь
Пластмасса
Эксплуатация зданий
Конструкии
Стальные канаты
Усиление конструкций
Расчет высотных зданий
Строительство
Строительная механика
Пространство
Строительное производство
Железобетонные сооружения
Монтаж винилового сайдинга
Сметное дело
Отопление и вентиляция
Проектная продукция
Ремонт
Гидроизоляция
Расчет фундамента
Полочка на кронштейнах
Украшаем стены ванной
Самодельные станки
Справочник строителя
Советы по строительству
Как осуществляется строительство промышленных теплиц? Тенденции в строительстве складских помещений Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник Рис. 3.8. К примеру 3.3 «5s II Пласт суглинка разобьем на два слоя высотой /i=2 м и /2=1,5 м при средней глубине залегания слоев соответственно hi=\ м и 2 = 2,75 м (см. рис. 3.7). Определяем расчетное сопротивление грунта по боковой поверхности сваи по табл. VI.2. При показателе текучести суглинка . „ g /ь = 0,3 и 1 = 1 м fi = 0,023 МПа, Л Т~ < "Р /ь=0,3 и 2 = 2,75, интерпо- лируя, находим /2=0,03375 МПа. По табл. VI.3 для суглинка с показателем текучести /ь=0,3 при вибропогружении, интерполируя, найдем коэффициент условий работы первого пласта грунта по боковой поверхности сваи Yc/i = 0,94. С» Пласт супеси разобьем на два . слоя высотой /з = 2 м и 4=1,2 м и по табл. VI.2 для супеси при показателе текучести /i=0,4 и средней глубине расположения слоя /гз=4,5 м находим /з= = 0,028 МПа, для четвертого слоя при том же показателе текучести и глубине слоя /i4 = 6,l м, интерполируя, находим /4=0,0311 МПа. По табл. VI.3 для супеси с показателем текучести /i=0,4, интерполируя, находим для второго пласта грунта Ycf2=0,92. Пласт глины также разобьем на два слоя высотой h=2 м /б=0,8 м, и по табл. VI.2 при показателе текучести /i=0,5 и средней глубине слоя /i5=7,7 м, интерполируя, находим /5=0,02585 МПа, и, наконец, для последнего шестого слоя при /i6=9.1 м определяем /б = 0,02655 МПа. По табл. VI.3 для глины с показателем текучести /i=0,5 находим значение коэффициента ус/з=0,9. По формуле (3.6) определяем несущую способность сваи: Ф= 1 [0,7.1,5-0,196 + 1,57 (0,94-0,023-2+ 0,94-0,03375.1,5 + + 0,92-0,028-2 + 0,92-0,0311-1,2 + 0,9-0,02585-2 + + 0,9-0,02655-0,8)1 =0,586 МН. Допустимая расчетная нагрузка на сваю по формуле (3.3) / = 0,586/1,4 = 0,419 МН. Пример 3.3. Определить расчетную нагрузку на висячую полую круглую железобетонную сваю без острия марки СК10-80. Длина сваи L=10 м, диаметр сваи D = 0,8 м, толщина стенок сваи 6=0,1 .м. С отметки поверхности земли залегает песок средней плотности, мелкий, мощностью 2 м; ниже - супесь с показателем текучести /l=0,2, мощностью 4,2 м, подстилаемая слоем песка средней плот-, иости, средней крупности, мощностью 4,5 м. Свая забита с помощью дизель-молота на глубину 8,5 м (рис. 3.8). Решение. Нижний конец сваи опирается на песок средней, плотности, средней крупности. По табл. VI.3 для полой сваи, погру жаемой с помощью дизель-молота, находим козффициент условий работы грунта под острием сваи при диаметре полости d = D-26= =0,8-2-0,1 = 0,6>0,4 м, \cR=0,7. Площадь поперечного сечения сваи 4 = 3,14-0,82/4 = 0,503 м. Периметр сваи «=3,14-0,8=2,513 м. Сопротивление грунта R под нижним концом сваи по табл. VI. 1 для песка средней плотности, средней крупности при глубине погружения сваи 8,5 м составляет 3,85 МПа. Для определения сопротивления грунта по боковой поверхности сваи толщу грунта, прорезаемого сваей, разобьем на слйи высотой не более 2 м. Для первого слоя (песка средней плотности, мелкого) по табл. VI.2 при средней глубине слоя hi = \ м определяем расчетное сопротивление по боковой поверхности сваи fi = 0,023 МПа. По табл. VI.3 определяем, что коэффициент условий работы грунта по боковой поверхности сваи ус/ Для всех пластов грунта, прорезываемых сваей, равен 1,0. Пласт супеси разобьем на три слоя высотой соответственно /2=2 м, /3=1,8 м и /4=0,4 м и по табл. VI.2 для супеси при показателе консистенции /l=0,2 и средней глубине расположения слоя /i2=3 м находим 2=0,048 МПа. Аналогично по этой же таблице определяем /з=0,0557 МПа при /1з=4,9 м и /4 = 0,058 МПа при hi~6 м. Пласт песка разобьем на два слоя высотой /5=1,8 м и /б = 0,5 м и по табл. VI.2 для песка средней плотности, средней крупности при средней глубине слоя As=7,1 м находим с помощью интерполяции /5=0,0602 МПа, а также /б = 0,0624 МПа при /i6=8,25 м. По формуле (3.6) определяем несущую способность сваи: Ф= 1,0 [0,7-3,85-0,503+ 2,513-1,0 (0,023-2 + 0,048-2 + + 0,0557-1,8 + 0,058-0,4 + 0,0602-1,8 + 0,0624-0,5)] = 2,373 МН. Допустимая расчетная нагрузка на сваю по формуле (3.3): F = 2,373/1,4 = 1,695 МН. Пример 3.4. Определить расчетную нагрузку по грунту, допускаемую на железобетонную стандартную сваю-стойку С10-40, имеющую ширину 6 = 0,4 м и опирающуюся нижним концом на скальный грунт. Решение. Площадь поперечного сечения сваи А = 0,4X0,4 = =0,16 м2. Несущую способность сваи-стойки определяем по формуле (3.4): Ф= 1-20-0,16 = 3,2 МН. Допускаемая расчетная нагрузка на сваю-стойку по формуле (3.3) равна: F = 3,2/1,4 = 2,286 МН. Пример 3.5. Определить расчетную нагрузку по грунту, допускаемую на железобетонную сваю-оболочку марки СОЮ-160, длиной L=10 м, диаметром D=l,6 м с толщиной стенок 6=0,12 м. Свая опирается на скальный грунт. Решение. Площадь опирания сваи на грунт основания определим по формуле: A=n(D-rf)/4, где d - диаметр полости сваи, равный rf=D-26=1,6-2-0,12 м = ],36 м. Несущую способность сваи-стойки определим по формуле J3.4)! Ф=,.20 3,НС,6.-..36 =.,,59МН. Допускаемая нагрузка на сваю-стойку по формуле (3.3): F= 11,159/1,4 = 7,97 МН. Пример 3.6. Определить расчетную нагрузку, допускаемую по грунту на железобетонную круглую сваю марки СК6-80, длиной JL=6 м, диаметром D = 0,8 м с толщиной стенок 6=0.1 м. Полость сваи по всей высоте заполнена бетоном. Свая заделана в скалу на глубину /1з = 0,6 м. Нормативное сопротивление образца скальной породы сжатию /?п,сж = 4,5 МПа. Решение. Определим расчетное сопротивление сжатию скальной породы под нижним конном сваи по формуле (3.5), положив з=£>: = (4,5/1,4)(0.6/0,8+ 1,5) = 7,23 МН. Несущая способность сваи-стойки по формуле (3.4) при Ф= 1.7,23-0,503= 3,637 МН. И, наконец, допускаемая нагрузка по формуле (3.3) равна: F = 3,637/1,4 = 2,598 МН. Пример 3.7. Определить расчетную нагрузку на сваю С10-35 по результатам динамических испытаний. Забивка сваи осуществлялась без подбабка трубчатым дизель-молотом марки С-995. Длпна сваи L=10 м, ширина 6 = 0,35 м, масса 1 м сваи 300 кг, масса острия сваи 60 кг. Расчетный отказ сваи еф = 0,01 м. Решение. Определяем площадь поперечного сечения сваи Л = 0,1225 м2 и массу сваи т=300-10-ЬбО=3060 кг. По табл. VII.4 прил. VII для трубчатого дизель-молота марки С-995 определяем следующие характеристики: масса молота Мп=2600 кг, расчетная энергия удара Эр = 33 кДж. Предельное сопротивление определяем по формуле (3.8): 1500-0,1225.1 Фпр =--X 4-33 2600 + 0,2.3060 " 1500-0,1225.0,01 2600 + 3060 ~ = 501,9 кН = 0,5019 МН. Расчетную несущую способность сваи находим по формуле (3.9) j 0,5019 Ф= 1 ~-=0,5019 МН. И, наконец, расчетная нагру:ка на сваю по формуле (3.3): f= 0,5019/1,4 = 0,359 МН. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 [ 37 ] 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 |