Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 [ 39 ] 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56

По формуле (3.12) определим осредненный угол внутренне1г трения грунтов, прорезываемых сваей:

Фпср 1 / 29,36.2,8 + 24.6.1,7 + 34.1.2 „

4 4 V 2.8 + 1,7+ 1,2

Найдем ширину условного фундамента:

5ус = 0,9 + 0,3 + 2(2,8+ 1,7+ 1.2)tg7° = 2,6 м.

Найдем вес свай, используя данные табл. VH.l:

G, = 4 (5,5.220.10 + 50.10) = 50800Я = 0,0508 МН.

Вес грунта в объеме АБВГ (см. рис. 3.10):

С2 = 3,6.2,6.2,6-0,0185+ 1,7.2,6.2,6.0,0195 +

+ 0,6.2,6.2,6.0,02 + 0,6.2,6.2,6.0,0101 = 0,796 МН.

Вес ростверка был найден ранее: Оз=0,0169 МН. Давление под подошвой условного фундамента по формуле (3.16):

1.0+ 0,0508 + 0,796 + 0,0169

Drn =--- = 0,276 МПа.

2,6.2,6

По табл. I.I для песка мелкого, на который опирается условный, фундамент, с коэффициентом пористости е = 0,598 найдем значение удельного сцепления с„ = 0,003 МПа.

По табл. 1.3. по углу внутреннего трения ф11=34°, который был определен ранее, найдем значение безразмерных коэффициентов: /W=l,55, /И,=7,22 и Мс = 9,22.

По формуле (2.4) определим осредненный удельный вес грунтов, залегающих выше подошвы условного фундамента:

, 0,0185.3,6+ 0.01951,7+ 0,02-0,6+ 0,0101.0,6

3,6+1,7+1,2

= 0,0181 МН/м8.

По табл. 1.4 для песка мелкого, насыщенного водой, при соотношении 1/Я>4 находим значения коэффициентов Yci = l,3 и Ус2= -1,1.

По формуле (2.3) определим расчетное сопротивление грунта основания под подошвой условного фундамента:

13.11

R = (1,55.1-2,6-0,0101 +7,22-6,5.0,0181 +

+ 9,22-0,003) = 1,19 МПа.

Основное условие (3.1) при расчете свайного фундамента по второй группе предельных состояний удовлетворяется: Рср = =0,276 МПа<1,19 МПа.

Пример 3.11. Рассчитать ленточный сваР?:ый фундамент под наружную стену жилого дома с подвалом, если нагрузка на уровне спланированной отметки земли равна Л=0,32 МН/м. Материал ростверка - бетон класса В25 с расчетным сопротивлением осевому растяжению /?й< = 1,05 МПа. Глубина расположения подошвы ростверка принята по конструктивным соображениям и составляет /i =

5

и1-

TZ 5-4

0:25

Рис. 3.11. К примеру 3.11

=2,4, м. Грунтовые условия строительной площадки приведены в примере 2.2.

Решение. Для заданных грунтовых условий проектируем свайный фундамент из сборных железобетонных свай марки С4,5-25, длиной L = 4,5 м с размером поперечного сечения 0,25X0,25 м и длиной острия /=0,25 м. Сваи погружают в грунт с помощью забивки дизель-молотом.

Найдем несущую способность одиночной висячей сваи, ориентируясь на расчетную схему, показанную на рис. 3.11, а.

Площадь поперечного сечения сваи Л = 0,25-0,25=0,0625 м периметр сваи ы = 0,25-4=1 м.

По табл. VI. 1 при глубине погружения сваи 7,1 м для суглинка с показателем текучести /i. = 0,462, интерполируя, находим сопротивление грунта под нижним концом сваи /?=1,84 МПа.

По табл. VI.3 для свай, погружаемых с помощью дизель-молотов, находим значения коэффициентов условий работы грунта под нижним концом сваи \сл=1 и по боковой поверхности \с/=1.

Толщу грунта, пронизываемого сваей, разбиваем на слои толщиной не более 2 м (см. рис. 3.12) и для первого слоя грунта при средней глубине расположения слоя /ii = 3,15 м для песка средней

крупности находим с помощью интерполяции по табл. IV.2 /1= =0,0488 МПа.

Для второго слоя грунта при средней глубине расположения слоя /i2 = 4,9 м для суглинка с показателем текучести /i=0,462 ncj, той же таблице, интерполируя, находим /2 = 0,0265 МПа.

Для третьего слоя грунта при средней глубине расположения слоя /1з=6,375 м для суглинка при том же значении показателя текучести по табл. VI.2, интерполируя, находим /з=0,0285 МПа.

Несущую способность одиночной сваи определяем по формуле (3.6):

Ф= 1 [1.0,0625.1,84+ 1,0-1,0(0,0488.1,5 +

+ 0,0265.2,0 + 0,0285.0,95)] = 0,269 МН.

Расчетная нагрузка, допускаемая на сваю по грунту, по формуле (3.3) составит:

F = 0,269/1,4 = 0,192 МН.

Требуемое число свай в фундаменте найдем по формуле (3.14):

п= 1,4-0,32/0,269 = 1,67.

Окончательно число свай на 1 м фундамента примем равным 2 и разместим их по краям ростверка.

Определим толщину ростверка из условия (3.13):

По конструктивным требованиям высота ростверка должна быть не менее /ip = 0,05+ 0,25 м = 0,3 м, следовательно, окончательно назначим высоту ростверка /ip = 0,3 м.

По конструктивным требованиям расстояние от края ростверка до внешней стороны сваи следует принимать равным /р = 0,3-25 + +5=12,5 см. Расстояние между сваями примем равным /=4Ь = = 4-0,25 м=1,0 м.

Конструкция ростверка, его основные размеры и расположение свай показаны на рис. 3.11,6.

Найдем вес ростверка, приходящийся на 1 м фундамента:

Сз = 0,025-0,3-1,5-1 = 0,0112 МН. Вес грунта, расположенного на ростверке:

Сгр = 0,02-0,45-2,1-1 = 0,0189 МН. Вес четырех стеновых фундаментных блоков марки ФС-6:

Gc = 4-1960-10/2,38 = 32 900Я = 0,0329 МН. Определим нагрузку, приходящуюся на одну висячую сваю: jV = (0,32+ 0,0112+ 0,0189 + 0,0329)/2 = 0,1915 < 0,192 МН.

По табл. 1.1 для грунта первого слоя - песка средней крупности с коэффициентом пористости е = 0,663 найдем значение угла внутреннего трения ф111 = 35°.

По табл. 1.2 для грунта второго слоя - -углинка с показателем текучести /1,=0,462 и коэффициентом пористости е=0,805 найдем Ф112=20°.

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 [ 39 ] 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56