Главная
Материалы
Мембранные конструкции
Железобетон
Камень
Сталь
Пластмасса
Эксплуатация зданий
Конструкии
Стальные канаты
Усиление конструкций
Расчет высотных зданий
Строительство
Строительная механика
Пространство
Строительное производство
Железобетонные сооружения
Монтаж винилового сайдинга
Сметное дело
Отопление и вентиляция
Проектная продукция
Ремонт
Гидроизоляция
Расчет фундамента
Полочка на кронштейнах
Украшаем стены ванной
Самодельные станки
Справочник строителя
Советы по строительству
Как осуществляется строительство промышленных теплиц? Тенденции в строительстве складских помещений Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник По формуле (3.12) определим осредненный угол внутренне1г трения грунтов, прорезываемых сваей: Фпср 1 / 29,36.2,8 + 24.6.1,7 + 34.1.2 „ 4 4 V 2.8 + 1,7+ 1,2 Найдем ширину условного фундамента: 5ус = 0,9 + 0,3 + 2(2,8+ 1,7+ 1.2)tg7° = 2,6 м. Найдем вес свай, используя данные табл. VH.l: G, = 4 (5,5.220.10 + 50.10) = 50800Я = 0,0508 МН. Вес грунта в объеме АБВГ (см. рис. 3.10): С2 = 3,6.2,6.2,6-0,0185+ 1,7.2,6.2,6.0,0195 + + 0,6.2,6.2,6.0,02 + 0,6.2,6.2,6.0,0101 = 0,796 МН. Вес ростверка был найден ранее: Оз=0,0169 МН. Давление под подошвой условного фундамента по формуле (3.16): 1.0+ 0,0508 + 0,796 + 0,0169 Drn =--- = 0,276 МПа. 2,6.2,6 По табл. I.I для песка мелкого, на который опирается условный, фундамент, с коэффициентом пористости е = 0,598 найдем значение удельного сцепления с„ = 0,003 МПа. По табл. 1.3. по углу внутреннего трения ф11=34°, который был определен ранее, найдем значение безразмерных коэффициентов: /W=l,55, /И,=7,22 и Мс = 9,22. По формуле (2.4) определим осредненный удельный вес грунтов, залегающих выше подошвы условного фундамента: , 0,0185.3,6+ 0.01951,7+ 0,02-0,6+ 0,0101.0,6 3,6+1,7+1,2 = 0,0181 МН/м8. По табл. 1.4 для песка мелкого, насыщенного водой, при соотношении 1/Я>4 находим значения коэффициентов Yci = l,3 и Ус2= -1,1. По формуле (2.3) определим расчетное сопротивление грунта основания под подошвой условного фундамента: 13.11 R = (1,55.1-2,6-0,0101 +7,22-6,5.0,0181 + + 9,22-0,003) = 1,19 МПа. Основное условие (3.1) при расчете свайного фундамента по второй группе предельных состояний удовлетворяется: Рср = =0,276 МПа<1,19 МПа. Пример 3.11. Рассчитать ленточный сваР?:ый фундамент под наружную стену жилого дома с подвалом, если нагрузка на уровне спланированной отметки земли равна Л=0,32 МН/м. Материал ростверка - бетон класса В25 с расчетным сопротивлением осевому растяжению /?й< = 1,05 МПа. Глубина расположения подошвы ростверка принята по конструктивным соображениям и составляет /i = 5 и1- TZ 5-4 0:25 Рис. 3.11. К примеру 3.11 =2,4, м. Грунтовые условия строительной площадки приведены в примере 2.2. Решение. Для заданных грунтовых условий проектируем свайный фундамент из сборных железобетонных свай марки С4,5-25, длиной L = 4,5 м с размером поперечного сечения 0,25X0,25 м и длиной острия /=0,25 м. Сваи погружают в грунт с помощью забивки дизель-молотом. Найдем несущую способность одиночной висячей сваи, ориентируясь на расчетную схему, показанную на рис. 3.11, а. Площадь поперечного сечения сваи Л = 0,25-0,25=0,0625 м периметр сваи ы = 0,25-4=1 м. По табл. VI. 1 при глубине погружения сваи 7,1 м для суглинка с показателем текучести /i. = 0,462, интерполируя, находим сопротивление грунта под нижним концом сваи /?=1,84 МПа. По табл. VI.3 для свай, погружаемых с помощью дизель-молотов, находим значения коэффициентов условий работы грунта под нижним концом сваи \сл=1 и по боковой поверхности \с/=1. Толщу грунта, пронизываемого сваей, разбиваем на слои толщиной не более 2 м (см. рис. 3.12) и для первого слоя грунта при средней глубине расположения слоя /ii = 3,15 м для песка средней крупности находим с помощью интерполяции по табл. IV.2 /1= =0,0488 МПа. Для второго слоя грунта при средней глубине расположения слоя /i2 = 4,9 м для суглинка с показателем текучести /i=0,462 ncj, той же таблице, интерполируя, находим /2 = 0,0265 МПа. Для третьего слоя грунта при средней глубине расположения слоя /1з=6,375 м для суглинка при том же значении показателя текучести по табл. VI.2, интерполируя, находим /з=0,0285 МПа. Несущую способность одиночной сваи определяем по формуле (3.6): Ф= 1 [1.0,0625.1,84+ 1,0-1,0(0,0488.1,5 + + 0,0265.2,0 + 0,0285.0,95)] = 0,269 МН. Расчетная нагрузка, допускаемая на сваю по грунту, по формуле (3.3) составит: F = 0,269/1,4 = 0,192 МН. Требуемое число свай в фундаменте найдем по формуле (3.14): п= 1,4-0,32/0,269 = 1,67. Окончательно число свай на 1 м фундамента примем равным 2 и разместим их по краям ростверка. Определим толщину ростверка из условия (3.13): По конструктивным требованиям высота ростверка должна быть не менее /ip = 0,05+ 0,25 м = 0,3 м, следовательно, окончательно назначим высоту ростверка /ip = 0,3 м. По конструктивным требованиям расстояние от края ростверка до внешней стороны сваи следует принимать равным /р = 0,3-25 + +5=12,5 см. Расстояние между сваями примем равным /=4Ь = = 4-0,25 м=1,0 м. Конструкция ростверка, его основные размеры и расположение свай показаны на рис. 3.11,6. Найдем вес ростверка, приходящийся на 1 м фундамента: Сз = 0,025-0,3-1,5-1 = 0,0112 МН. Вес грунта, расположенного на ростверке: Сгр = 0,02-0,45-2,1-1 = 0,0189 МН. Вес четырех стеновых фундаментных блоков марки ФС-6: Gc = 4-1960-10/2,38 = 32 900Я = 0,0329 МН. Определим нагрузку, приходящуюся на одну висячую сваю: jV = (0,32+ 0,0112+ 0,0189 + 0,0329)/2 = 0,1915 < 0,192 МН. По табл. 1.1 для грунта первого слоя - песка средней крупности с коэффициентом пористости е = 0,663 найдем значение угла внутреннего трения ф111 = 35°. По табл. 1.2 для грунта второго слоя - -углинка с показателем текучести /1,=0,462 и коэффициентом пористости е=0,805 найдем Ф112=20°. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 [ 39 ] 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 |