Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 [ 40 ] 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56

Используя формулу (3.12), определим осредненный угол внутреннего трения грунтов, прорезываемых сваей:

Фтср J / J5 15 + 203,2 \ g 2°

4 4 \ 1,5 + 3,2

Найдем ширину условного фундамента:

5усл= 1,0 + 0,25 + 2(1,5 + 3,2) tg 6,2° = 2,27 м.

Определим вес свай, используя данные табл. VIM:

Gi = 2 (4,5-160-10 + 30.10) = 30 ОООЯ = 0,03 МН.

Вес грунта в объеме АБВГ (см. рис. 3.11):

/ 2,27 - 0,6 \ G2 = 0,02-2,1 -- 1,0 + 0,02.0,5-2,27-1,0 +

+ 0,01-1-2,27-1 +0,0094-3,2-2,27-1 =0,149 МН.

Вес ростверка и четырех стеновых фундаментных блоков был найден ранее и составил соответственно:

Gg = 0,0112 МН; Gc = 0,0329 МН.

Давление под подошвой условного фундамента по формуле (3.11) составит:

0,32 + 0,03 + 0,149 + 0,0112 + 0,0329

Реп =-= 0,239 МПа.

"" 2,27-1,0

По табл. 1.2 для суглинка, на который опирается подошва условного фундамента, с показателем текучести /i. = 0,462 и коэффициентом пористости е=0,805 найдем значение удельного сцепления с„=0,0235 МПа.

По табл. 1.3 по углу внутреннего трения суглинка фп=20°, который был найден ранее, определим значение безразмерных коэффициентов: М=0,51, М„ = 3,06 и Мс=5,66.

По формуле (2.4) найдем осредненный удельный вес грунтов, залегающих выше подошвы условного фундамента:

0.02.2.9 + О.ОЬ.,0 + 0.0094.3.2 2,9+1,0 + 3,2

Приведенная глубина заложения подошвы фундамента от пола в подвале по формуле (2.5):

Расстояние от поверхности земли до пола в подвале: с?б=2,4-- -0,5=1,9 м.

По табл. 1.4 для суглинка с показателем текучести /l=0,462 при соотношении 1/Я=4 находим значения коэффициентов условий работы Yd =1,2 и Yc2=l,0.



По формуле (2.3) определим расчетное сопротивление грун основания под подошвой условного фундамента;

/?= ?! [0.5Ы.2,27.0,0094 + 3,06-5,26.0.0138 + + (3,06- 1) 1,9-0,0138 + 5,66.0,0235] = 0,458 МПа.

Основное требование расчета свайного фундамента по второй группе предельных состояний удовлетворяется: рср = 0.239 МПа< <0,458 МПа. Следовательно, фундамент запроектирован правильно.

§ 17. Определение осадок свайных фундаментов

Пример 3.12. Определить методом элементарного суммирования осадку свайного фундамента, рассчитанного в примере 3.10. Среднее давление под подошвой условного фундамента рср = 0,276 МПа. Данные о строительной площадке приведены в примере 2.1.

Решение, Найдем ординату эпюры вертикального напряже- ния от действия собственного веса грунта на уровне подошвы услов- ного фундамента, воспользовавшись данными примера 2,17:

Oego = 0,112 + 0,0101.0,6 = 0,118 МПа.

Эпюры вертикальных напряжений в грунте и вспомогательная были построены в примере 2.17, воспользуемся этими данными и перенесем эти эпюры на геологический разрез (рис. 3.12),

Определим дополнительное давление под подошвой условного , фундамента: рд=0,276-0,118 = 0,158 МПа.

Найдем величину я= Ь = 2,6/2,6= 1.

Чтобы избежать интерполяции по табл. 1.9, зададимся соотношением т=0,4, тогда высота элементарного слоя грунта равна:

Таблица 3.1. К примеру 3.12

Грунт

г. М

т = 2z/h

= арЭ. МПа

Песок плотный

0,158

0,52

0,96

0,152

Суглинок

1,04

0,126

тугопластичный

1,56

0,606

0,096

2,08

0,449

0,071

0,336

0,053

3,12

0,257

0,041

3,64

0.201

0,032

4,16

0,160

0,025



Проверим выполнение условия ftf<0,46 : 0,52 < 1,04, следовательно, условие выполняется.

Затем построим эпюру дополнительных напряжений (см. рис. 3 12) в сжимаемой толще основания условного фундамента, воспользовавшись формулой (2.14) и данными табл. 1.9. Вычисления представим в табличной форме (табл. 3.1).

Нижнюю границу сжимаемой толщи находим по точке пересечения вспомогательной эпюры и эпюры дополнительных напряжений (см. рис. 3.12), так как при вычислении осадок необходимо выполнение условия o-2<.0,2azg. Из рисунка видно, что эта точка соответствует мощности сжимаемой толщи Я=4,16 м.

Воспользовавшись формулой (2.13), найдем осадку фундамента, пренебрегая различием значений модуля общей деформации грунта на границах слоев, приняв во внимание, что указанное предположение незначительно скажется на результатах расчета;

0,8-0,52 / 0,158 + 0,152


Рис. 3.12. К примеру 3.12

/ - песок пылеватый (Yi=" =0,0185 МН/м», 1 = 3,6 м, £i=-= 15 МПа); 2- супесь пластичная (Y2=" =0,0195 МН/м», Й2=-1,7 м. El" = 17 МПа); 3- песок плотный (73=0,0101 МН/м, 3 = =2.2 м, £з= = 32 МПа); 4- суглинок тугопластичный (74=0,01 MH/м h4 = = 3,4 м, = 30 МПа)

0,fSd 0,151

0.126

/ 0,152 + 0,126 2

0,071 +0,053

0,126 + 0,096 2

0,053 + 0,041 2

0,052 0,025

0,052

0,8-0,52 30

0,096 + 0,071 2

0,041 +0,032 2

0,032 + 0,025

= 0,002 + 0,007 = 0,009 м = 0,9 см.

По табл. П.1 для здания с железобетонным каркасом с заполнением предельно допустимая осадка составляет Su=8 см. В нашем случае: s=0,9<Su=8 см.

Следовательно, фундамент удовлетворяет требованиям расчета по второй группе предельных состояний.

Пример 3.13. Определить методом элементарного суммирования осадку ленточного свайного фундамента, рассмотренного в примере 3.11. Среднее давление под подошвой условного фундамента рср =



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 [ 40 ] 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56