Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 [ 41 ] 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56

Рис. 3.13. К примеру 3.13

/ - песок средней плотности (Vi = = 0,02 МН/м». А,-3.9м. Я,=-25МПа); 2-суглинок тугопластичный (72= =0.0094 МН/м. /12=-4,3 м, £2-= 12 МПа); 3 - глина полутвердая (Уз-0,02 МН/м». йз-З.З м, Яз-=20,5 МПа)

= 0,239 МПа. Данные о строительной площадке приведены в примере 2,2.

Решение. Найдем ординату эпюры вертикального напряже-. ния от собственного веса грунта ТН* уровне подошвы условного фундамента, воспользовавшись данными примера 2.18:

020 = 0,068 + 0,009 4.3,2 =

Л"

О, т [

0,106 0,091 0,07S 0,067 0,053 0.053 0,04S

= 0,098 МПа.

Вспомогательная эпюра и эпюра вертикальных напряжений в грунте были построены в примере 2.18. Воспользуемся этими данными и перенесем их на геологический разрез (рис, 3,13),

Определим дополнительное давление под подошвой условного фундамента: Рд=0,239-0,098=0,141 МПа,

Значение коэффициента п для ленточных фундаментов составляет п>10.

Чтобы избежать интерполяции по табл, 1,9, зададимся соотно-

0,4.2,27

шением т=0,4 и найдем высту элементарного слоя Ы=-- =

=0,454 м.

Проверим выполнение условия Aj<0,46yc : 0,454<0,91, следовательно, условие выполняется. Таблица 3.2. К примеру 3.13

Грунт	г, м	т = Чг/Ь
Суглинок тугоплас-				0,141
тичный	0,454		0,977	0,138
	0,908		0,881	0,124
	1,362		0,755	0,106
	1,816		0,642	0,091
	2,27		0,55	0,078
Глина полутвердая	2,724 3,178		0,477 0,42	0,067 0,059	20,5
	3,632		0,374	0,053
	4,086		0,337	0,048
	4,54		0,306	0,043

Построим эпюру дополнительных напряжений (см. рис. 3.13) в сжимаемой толще основания условного фундамента, воспользовав-щись формулой (2.14) и данными табл. 1.9. Вычисления представим в табличной форме (табл. 3.2).

Нижнюю границу сжимаемой толщи находим по точке пересечения вспомогательной эпюры и эпюры дополнителных напряжений (см. рис. 3.13). Из этого рисунка видно, что эта точка соответствует мощности сжимаемой толщи Я=4,54 м.

Воспользовавшись формулой (2.13), найдем осадку фундамента, пренебрегая различием значений модуля общей деформации грунта на границе слоев, принимая во внимание, что указанное предположение незначительно скажется на результатах расчета:

0,8-0,454 / 0,141 +0,138 0,138 + 0,124 \

-Г2-(-2-+-2-j +

0,8-0,454 / 0,124 + 0,106 0,106 + 0,091

20,5 \ 2 2

0,091 +0,078 0,078 + 0,067 0,067 + 0,059 , +-- + + +

0,059 + 0,053 0,053 + 0,048 0,048 + 0,043 \

2 2 2 /~

= 0,0082 + 0,0104 = 0,0186 м = 1,9 см.

По табл. 11.1 для бескаркасного здания с несущими стенами из крупных панелей, предельно допустимая осадка составляет s« = = 10 см. В нашем случае s= 1,9 см<5и= Ю см.

Следовательно, свайный фундамент удовлетворяет требованиям расчета по второй группе предельных состояний.

ГЛАВА 4. ФУНДАМЕНТЫ НА УПРУГОМ ОСНОВАНИИ § 18. Общие положения

На практике встречаются случаи, когда фундаменты зданий должны не только передать нагрузку на основание при условии недопущения возникновения значительных его осадок, но и обеспечить уменьшение неравномерности осадок до допустимых значений, установленных для данного типа сооружения. В этих случаях нагрузку от группы колонн или стен передают на один фундамент, устраивая его ленточным или в виде плиты. Такие фундаменты, воспринимая изгибающие усилия, позволяют частично выравнивать осадку.

Ленточные фундаменты под колонны в целях уменьшения неравномерности осадки не только отдельных колонн в ряду, но и здания в целом, иногда устраивают в

9-421 129

виде перекрестных лент. Расчет ленточных фундаментов под стены зданий был рассмотрен ранее в гл. 2 данного учебного пособия. Однако их расчет, например под колонны зданий, имеет существенные отличия.

В настоящее время известно множество методов расчета фундаментов на упругом основании, которые имеют свои преимущества и недостатки. Остановимся на методе советского ученого И. А. Симвулиди, как одном из наиболее удобных с инженерной точки зрения.

При выводе расчетных формул в данном методе расчета использованы уравнения плоской задачи теории упругости. Грунт основания считается сплошной однородной упругой средой, характеризуемой модулем общей деформации и коэффициентом поперечной деформации. И. А. Симвулиди использовал дифференциальное уравнение четвертого порядка упругой линии балки:

= Ях - рх, (4.1)

где Д/- жесткость балки; х-внешняя нагрузка, приложенная к балке; рх - реакция грунта.

Реактивное давление грунта на балку принимается в виде алгебраического полинома с четырьмя неизвестными параметрами:

Рх = 0 +

2а,-

L \2

(4.2)

Для определения неизвестных параметров Ао, cii, 0.2 и «3 необходимо совместное рассмотрение уравнений (4.1) и (4.2) с последующим четырехкратным интегрированием выражения (4.1).

В результате интегрирования и рассмотрения восьми граничных условий получены общие формулы для определения реактивного давления грунта под балкой, поперечных сил и изгибающих моментов. Следует отметигь, что конечные формулы в общем виде представляют собой очень сложные математические зависимости. Однако эти формулы упрощены до степени, доступной проектировщику в его практической работе, для чего составлены специальные таблицы, значительно снижающие трудоемкость расчетной работы.

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 [ 41 ] 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56