Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 [ 80 ] 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157

(V,39)

где Qct- тепловая Нагрузка стояка, Вт;

Qnp- тепловая нагрузка рассчитываемого прибора, Вт.

Анализ формул и графиков для систем с нижней разводкой показывает, что функция a=f (Qp ) или a=f (QO двузначна, т. е. одному значению Qnp или Q соответствуют два значения а, причем одно из них (меньшее) характеризует процесс опрокинутой циркуляции воды в радиаторах. На графиках левые крайние точки соответствуют тем значениям а, которые являются границей между расчетной и опрокинутой циркуляцией.

При пользовании графиками для верхней и нижней разводок следует иметь в виду, что для расчетных значений а, лежащих за пределами графиков вправо, коэффициенты затекания а принимаются равными коэффициентам, соответствующим правым крайним точкам этих графи-ковЧ

пример V2. Дана суммарная тепловая нагрузка П-образного стояка в пяткэтаж-ном жилом доме Qct=9000 Вт; тип стояка 20X15X20 мм

Требуется определить коэффициент затекания воды в радиатор на восходящей ветви, расчетная теплопередача которого Qnp = 1000 Вт,

Решение

Qct 9000

Qhp 1000

Далее вычисляем Qj

Q = Qnp IY = юоо = 27 ООО Вт,

,Qnp

По графику для стояка 20X15X20 мм (рис. V.ll,6) находим 0,437 (на рисунке показано пунктиром).

Пример V.3. Для тех же условий, что и в предыдущем примере, требуется определить коэффициент затекания воды в радиатор на нисходящей ветви, расчетная теплопередача которого Qnp=700 Вт,

Решение

Qct 9000

= 12,86 и

Qnp 700 Q = 700 V 12.863 = 32 200 Вт.

1 При вычислении q для П-образных стояков тепловая нагрузка стояка Qct берется для восходящей и нисходящей ветвей суммарная.

диаметров Скр==2; каждой утки (всего две) у=:0,5; радиатора при под=15 мм пр=1,6; при с?под20 мм пр=1,2. Принятые значения крана двойной регулировки, утки и радиатора отнесены к скорости воды в подводке Wup-W2, в то время как в .равенстве (V.38) они отнесены к

скорости воды в стояке Wct = W3.

Цифры, характеризующие типы зтажестояков на графиках, означают: первая цифра - условный диаметр стояка, вторая - замыкающего участка, третья - подводок, мм.

При построении графиков в качестве независимой переменной принята величина



ср=--. (V.41)

где k - коэффициент, учитывающий долю потери давления на местные сопротивления от общей величины расчетного циркуляционного давления; для систем отопления с естественной циркуляцией =0,5, для систем отопления с искусственной циркуляцией 1=0,35; L/ - общая длина последовательно соединенных участков расчетного кольца, м.

Так как значение Q лежит за пределами графика, для стояка 20X15X20 ыц принимаем минимальное значение а, соответствующее правой крайней точке графика: а=0,48 (на рис. V.11 показано пунктиром).

§ 53. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ ПО РАСЧЕТУ СИСТЕМЫ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ

Расходуемое в системе давление, Па, должно быть меньше расчетного циркуляционного давления, определяемого по формуле IV.50, на 10%, т. е.

2(/?/-fZ) =0,9Арр, (V.40)

где / - длина участков наиболее невыгодного циркуляционного кольца теплопроводов, м;

R-удельная линейная потеря давления от трения (lio длине 1 м трубы) на соответствующих участках, Па/м;

Z- потеря давления на местные сопротивления на тех же участках, Па.

Искусственное давление Дрн, создаваемое насосом, принимается; а) для зависимых систем отопления, присоединяемых к тепловым сетям через элеваторы или смесительные насосы, исходя из располагаемой разности давления на вводе и коэффициента смещения; б) для независимых систем отопления, присоединяемых к тепловым сетям через теплообменники или к котельным без перспективы присоединения к тепловым сетям, исходя из предельно допустимой скорости движения воды в теплопроводах (по табл. IV.1), возможности увязки потери давления в циркуляционных кольцах систем и технико-экономических расчетов.

Ориентируясь на величину средней удельной линейной потери давления Rep, сначала определяют предварительные, а затем (с учетом потери на местные сопротивления) окончательные диаметры теплопроводов.

Расчет теплопроводов начинают с основного наиболее неблагоприятного циркуляционного кольца, которым следует считать:

а) в насосной системе с тупиковым движением воды в магистралях - кольцо через наиболее нагруженный и отдаленный от теплового пункта стояк;

б) в насосной системе с попутным движением воды - кольцо через средний наиболее нагруженный стояк;

в) в гравитационной системе - кольцо, у которого в зависимости от располагаемого циркуляционного давления, значение Rep будет наименьшим..

Средняя ориентировочная величина линейной потери давления в теплопроводах расчетного циркуляционного кольца определяется по формуле ,

(l~k)App 2/



Зная ср и расход воды Суч, находят соответствующий им диаметр участка по таблицам для расчета теплопроводов.

При расчете по характеристикам сопротивления определяют удельную характеристику сопротивления, Па/(кг/ч) 2;

(V,42)

и по приложению 1 находят соответствующий ей диаметр участка.

Увязка потерь давления в циркуляционных кольцах должна производиться с учетом только тех участков, которые не являются общими для сравниваемых колец.

Расхождение (невязка) в расчетных потерях давления на параллельно соединенных участках отдельных колец системы допускается при тупиковом движении воды до 157о, при попутном движении воды в магистралях ±57о.

Расчет участков сети. Потери давления на участках сети могут быть определены с использованием табличных значений удельных линейных потерь давления R, Па/м, или характеристик сопротивления S, Па (кг/ч) 2. Первый способ дает более точные значения потерь давления на трение и используется, как правило, при расчете систем с естественной циркуляцией, где скорость движения воды относительно небольшая и коэффициент гидравлического трения не пропорционален квадрату скорости. При расчете по характеристикам сопротивления используют осредненные знания коэффициентов гидравлического трения из области значительной скорости, где без заметной погрешности применима квадратичная зависимость, в связи с чем по этому способу рассчитываются насосные однотрубные системы отопления.

пример V4. Определить потерю давления на участке теплопровода длиной /=15м, диаметром dy=20 мм при сумме коэффициентов местных сопротивлений 2=9 и масСе воды, перемещаемой по участку G = 194 кг/ч.

Решение. При определении потери давления в сети обычно используется тйбличйая форма записи (табл. V.4 и табл. V 5)

а) Расчет по таблицам для расчета теплопроводов.

Таблица V.4

Потеря давления в теплопроводах

Номер участка

Q, Вт

G, кг/ч

/. м

dy, мм

Па/м

W, м/с

Z, Па

21.6

0.15

Для расчета воспользуемся таблицами дчя расчета теплопроводов из Справочника проектировщика промышленных и общественных зданий и сооружений.

В табл. 1 раздела X по графе диаметра трубопровода dy=20 мм найдем заданный расход воды G=194 кг/ч. Непосредственно год найденной величиной расхода записана скорость воды в трубопроводе гу = 0,15 м/с; в той же строке в крайней левой графе удельная потеря давления на трение /?=2,2 кгc/м или в системе СИ /?=2,2*9,81 = =21,6 Па. Полученные значения записываем в таблицу.

Потеря давления на трение по всей длине теплопровода получится как п?оие-дение удельной потери на длину участка

/?/ = 21,6.15 = 324 Па,

Потери давления в местных сопротивлениях при известной скорости w=0,l5 м/с и сумме коэффициентов местных сопротивлений 2£=9 могут быть получены из табл. 3 раздела X: Д»«= 10,16.9,81*» 100 Па.



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 [ 80 ] 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157