Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 [ 26 ] 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36

Нормальную силу в сечении 7 при этом загружении определяв» по формуле

Л, = (Л - qx) sin а + Н cos а.

Здесь:

28 2-8

240,17.56 420.17.56 ЗЭООкгс.

8/ "ТбГ" 8-4,45 Подставляя значения, получаем

jV, = (4875-660.5,68)0,242 + 3900-0.97 = 4055 кгс.

Проверка сечений рамы. Сечения рамы проектируем прямоугольными. Для изготовления гнутоклееных рам принимаем доски сечением 22 X 150 мм. После острожки толщина доски будет равна 16 мм, ширина сечения рамы Ь = 140 мм.

Сечение рамы в месте максимального момента принимаем из-38 досок; высота сечения Л, = 38-16 = 608 мм; площадь f = 14 X X 60,8 = 851 см"; момент сопротивления

1Г= =8625сж

J6.4,45

В сеченнй 2 ось расчетной схемы рамы не совпадает с центром тяжести расчетного сечення (см. рис. 6.11). Вследствие этого продольная сила, определенная относительно оси рамы, вызывает относительно центра тяжести сечения дополнительный изгибающий момент.

Расстояние от оси рамы до центра тяжести расчетного сечения-е, = 0,5 /11 - fto = 0,5-60,8-22 = 8,4 см.

Дополнительный момент от внецентренного приложения продольной силы

Мл,- = Nei = 7800-0.084 = 655 кгсм.

В данном случае дополнительный момент будет положительным, и он должен вычитаться из основного момента. Расчетный момент в сечении 2

М = Ма - М« = 7313-655 = 6668 кгс-м.

Расчетную гибкость рамы определяем приближенно, как дл» трехшарнирной аркн с учетом переменной высоты сечения. Средний радиус инерции сечения

О 29-il±iiii± =

= О 29 60-3527+0,5(60 .S-b38.4)45 + 38.4-494 ] 75. 1066

Здесь/ij, 3 - высота сечения рамы на данном участке длины

Л, 1, 3-

Расчетиая гибкость при симметричном загружении рамы

0.7-г/о

0,7.2-1066

14,75

Коэффициент по формуле (1.14)

101= 7800

= 101.

1=1-.

3(00 851.130 Напряжение по формуле (1-13)

-0,77.

7600 851

665 800

130

J,045-»fiZ50,77 130 = ]08 кгс/см".

= 106<0.83-130 =

Здесь 1,045 - коэффициент к моменту сопротивления при изгибе клееных элементов высотой ft, = 60,8 см (См. табл. 5.1);

0,83 - коэффициент т„ снижения расчетного сопротивления изгибу и сжатию для гнутых элементов при отиошевин rja = 2620/16 = 164 < 250 (см. ]) табл. 12).

Закругленную часть полурамы, не имеющую закреплений на участке от опоры до места примыкания кровли, необходимо проверить на устойчивость из плоскости системы.

Длина нераскрепленного участка рамы 18 Н- 347 - 365 см.

Гибкость

X -- = 90< 120; ф-0383.

В качестве расчетной нормальной силы принимаем силу N 2, действующую примерно в середине длины расчетного участка. Напряжение по формуле (1.3)

(,--122--24 < 130 кгс/сл

0,383-851

Сечение ригеля рамы в месте наибольшего положительного момента принимаем из 24 досок: высота сечения Ла = 384 мм; площадь f = 14 X 38.4 = 538 см; момент сопротивления ЦГ = 3440 сж.

Эксцентрицитет приложения нормальной силы OTHOCHTCjlbHO

центра тяжести сечения (см. рис. 6,11):

2-0.5 Ла - Ло = 0,5.38,4-22 -2,8 см. Дополнительный отрицательный момент

M.V = Ne = 4055-0,028 - 114 кгс-м. Расчетный изгибающий момент в сечении 7

М = Mj - Ms = 2694-114 = 2580 кгс-м.

Расчетная гибкость при несимметричном нагружении

U.75

Коэффиииент по формуле (1.14)

73 ЮЪЬ

Р= 1-

ЗКЮ 538 130

= 0,9.

Напряжение по формуле (1.13)

о =

41155 538

3440 150

.-=80< Шкгссм.

Здесь 150

расчетное сопротивление H3rv[6y в кгс<см клееных элементов при ширине С1.>че[[ия >• 14 см и высоте до 50 см.

Рис. 6.12. Детали узлов гнутоклееной рамы

Конструкция и расчет узлов рамы. В опорном узле нога рамы упирается в стальной сварной башмак (рис. 6.12, а). Нога рал(ы с башмаком скреплена болтом диаметром d = 16 мм. Башмак приварен к Стальной детали, закладываемой в фундамент при его бетонировании.

Смятие торна йоги рамы 1те проверяем ввиду очевидного запаса прочности. Распор рамы, воспринимаемый башмаком, вызывает в месте упора смятие ноги рамы поперек волокон.

Напряжение смятия

JL = 20,4 < 24 кгс1см. FcM И.20

Соединение полурам в коньковом узле выполнено впритык с боковыми парными накладками на болтах (рис. 6.12, б). Расчет болтов в накладках производится аналогично рассмотренному в примере 6.5.

ГЛАВА 7

СТРОПИЛЬНЫЕ ФЕРМЫ

Деревянные стропильные фермы применяются в покрь[тиях промышленных, гражданских и производственных сельскохозяйственных зданий пролетом 9-24 м. Наибольшее распространение получили треугольные фермы, применяемые для покрыт[гй с крутым двускатным профилем под кровлю из абсестопементных волнистых листов или черепицы и шпренгельпые фермы, применяемые в одио- и двускатнь[х покрытиях с рулонной кровлей.

Фермы рассчитывают в предположении шарниров в узлах. Усилия в стержнях ферм определяют обычным путем - графически или аналитически. Для всех стержней треугольных ферм расчетным будет полное загружение фермы. При подсчете нагрузок собственный вес фермы приближенно определяют по формуле (б..-i). Коэффиииент Ас, в Для треугольных и шпренгельных ферм принимают равным k s = 4-;-6. При налич(((( подвесного потолка собственный вес ферм распределяют поровну между верхними и нижними узлами фермы.

Разность усилий в смежных средних панелях нижнего пояса треугольных ферм с равными панелями при одностороннем расположении временной нагрузки может быть определена из выражения

Af/ = 0,5ctga(Pp + PS,), а большее из усилий в смежных панелях равно C = f/-0.75ctga(P:p-hP„),

(7.1)

(7,2)

а - угол между верхним и нижним поясами фермы; ро и Рр - Временная расчетная нагрузка, приходящаяся соответственно на верхний и нижний узлы фермы; и - усилие в средней панели нижнего пояса при полном загружений фермы.

Элементы решетки ферм следует центрировать в узлах. При эксцентричном решении узла необходимо учитывать возникающий в поясе изгибаюший момент, равный:

&Ue

где г- расстояние от точки пересечения осей элементов решетки до оси пояса.

Фермам при их изготовлении придается строительный подъем

По материалу основного растянутого элемента - нижнего пояса ферм - различают: деревянные фермы-с деревянным нижним поясом и металлодеревянные фермы - со стальным нижним поясом.

Расстояние между осями поясов ферм в середине пролета должно быть не менее:

- для деревянных треугольных ферм; Vg- » металлодеревянных треугольных ферм; */, - » металлодеревянных шнренгельных ферм {I - расчетный пролет фермы).

5 22. деревянные фермы со стальными стойкамитяжами

Растягивающие усилия в стойках треугольных ферм получаются при нисходящем направлении раскосов. Деревянные элементы ферм устраивают из брусьев или бревен, а стойки-тяжи - из круглой стали. Основные узлы ферм выполняют на лобовых врубках,что не дает возможности осуществить полную механизацию производственных процессов.

При условии тщательного отбора древесины для нижних растянутых поясов (элементы I категории) и правильного конструирования и выполнения узлов и стыков эти фермы надежны в работе U удобны в эксплуатации.

В настоящее время фермы на врубках с растянутыми стойками-тяжами применяют в покрытиях зданий, возводимых в лесонзбы-точных районах, удаленных от специализированных предприятий по изготовлению конструкций индустриальных типов, особенно в условиях рассредоточенного сетьского строительства.

Пример 7.1. Запроектировать и рассчитать несущие конструкции покрытия над теплым помещением овчарни (тепляк для ягнения). Расчетный пролет несущих конструкций - 9 л: шаг расстановки £ = 3 л. Кровля из пазовой черепицы; уклон кровли i - 0.8. Место строительства - район г. Тамбова. Производственная база - строительный двор и передвижная слесарно-механическая мастерская.

Решение. Для лучшего использования внутреннего габарита помещения при большой высоте ферм, вызванной необходимостью устройства крутых скатов под черепичную кровлю, несущие кон-

струкции проектируем в виде брусчатых треугольных ферм с приподнятым нижним поясом (рис. 7.1).

Ограждающая часть покрытия состоит из спаренных прогонов из досок 5 X 15 ои, располагаемых в узлах ферм, стропильных ног сечением 5 X 15 см, укладываемых по прогонам через 1.2 м, и брусков обрелетки 5 X 6 сл. укладываемых по стропильным гго-

SOfSl

Рис. 7.1, Поперечный разрез овчарни

/ - черешща; Э - ойрешетка 50 X 60 «л яерез ЗГЮ «м; 3 - стропила 50 X 150 им арре> 1200 мм. 4 - KShbiiuHroRbie плиты L50 i - фрма; - прогоны 2X50X150 мм

гам через 30 см. С боковых сторон стропильных ног прибиваются черепные бруски, по которым укладываются камышитовые плиты толщиной 15 см.

Геометрические размеры эле.мешпов фермы. При заданном уклоне полная высота фермы равна:

h - i-0,5 I = 0,8-4,5 3,6 м.

Высоту до среднего нижнего узла фермы принимаем Л, - 1,6 м. Соответствующие этим высотам углы:

	3840;	tg а	= 0,8;	sin а	= 0,625;	cos a	= 0.781;
«) =	19°36;		= 0,356;	sin СС]	= 0,335;	cos «1	- 0.942;
	19°04;		= 0,346;	sin rxt	= 0.327;	cos ttj	= 0.945.

Вычисленные no этим данным длины элементов фермы указаны на рис. 7,2, а.

Нагрузки. Подсчет нагрузок ведем на 1 л плана покрытия (табл. 7.1).

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 [ 26 ] 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36