Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 [ 13 ] 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69

а) если граница сжатой зоны проходит в полке (рис. 2.1. в),

«ЛпрХ + а./а: (2.37)

б) если граница сжатой зоны проходит в ребре (рис. 2.1, г),

М R„pbx (Ло - 0,5х) + R„p {b„ - b) h (Л - 0.5/.;) +

(2.38)

При этом высоту сжатой зоны бетона х находят из формулы

КР. - К. Л = «пр" + Кр (К - 6) К. (2.39)

Если площадь сечения растянутой арматуры по конструктивным соображениям или из расчета по предельным состояниям второй группы принята большей, чем это требуется для соблюдения условия х < l/jo. то рассчитывать изгибаемые элементы по прочности следует согласно формулам общего случая - при любых сечениях, внешних усилиях и любом армировании (согласно п. 3.28



СНиП 11-21-75), а также допускается при х > 1ц/ко в формулах (2.35) и (2.38) принимать х ~ i/ho-

Величину сжатой полки Ьп, вводимую в расчет, принимают из условия (см. п. 3.16 СНиП), что ишрина свеса полки «ев в каждую сторону от ребра должна быть не более 1/6 пролета элемента и не более: а) 1/2 расстояния в свету между продольными ребрами при наличии поперечных ребер; б) бЛп - при отсутствии поперечных ребер И.ПИ при расстояниях между ними, больших, чем расстояния между продольными ребрами, и при h„ < < О.Ш; в) при консольных свесах полки: при hn 0,Ш - - б/г; при 0,05/г </г; < 0,1/г - З/г; при h;; < 0,05/; свесы не учитываются.

При расчете элементов с одиночной арматурой Р - О, поэтому в формула» (2.35)-(2.39) слагаемые, в которые входит Fa, опускаются и расчет значительно упрощается. На практике для расчета элементов прямоугольного сечеиия с одиночной арматурой пользуются вспомогательной таблицей (табл. 2.11) и формулами;

M = AabhlRp\ где Ир = (1 - 0,5х/ад = 1(1- 0,5?);

, = .-=1 0,5=1-0.5.

(2.40) (2.41) (2.42)

(2.43)

Коэффициент армирования р и процент армирования р- 1(Ю (%) определяют по формулам;

}i%= 1001- (%).

(2.44) (2.45)

Исходя из опыта проектирования оптимальных по стоимости железобетонных элементов рекомендуется принимать:

1Д, = 1 . . . 2%; 5 = 0,3 . . . 0,4 -для балок; ц = 0,3. . .0,6%; 1 = 0,1 . . .0,15-для плит.

В практике расчета изгибаемых элементов наиболее часто встречаются следующие случаи (когда марки материалов и момент М уже известны);



0,01 0.02 0,03 0,04 0,05 0,06 •0,07 COS 0,09

0,1]

0,12

0,13

0,14

0,15

0,16

0,17

0,18

0,19

0,21

0,22

0,23

0,24

0,25

0,26

0,27

0.28

0,29

0,31

0,32

0,33

0,34

0,35

Го -

7.12

5,82

5,05

4,53

4,15

3,85

3,61

3,4]

3,24

3,11

2,98

2,88

2,77

2,68

2,61

2,53

2,47

2,41

2,36

2,31

2,26

2,22

2,18

2,14

2,07

2,04

2,01

1.98

1,95

1.93

1,88

1,86

0.995 0,99 0,985 0,98 0.975 0,97 0,965 0,96 0,955 0,95 0,945 0,94 0,935 0,93 0.925 0,92 0.915 0,91 0.905 0,9 0,895 0,89 0,885 0,88 0,875 0,87 0,865 0,86 0,855 0,85 0,845 0,84 0,835 0,83 0,825

0,01 0.02 0,03 0.039 0,048 0,058 0,067 0,077 0,085 0,095 0,104 0,113 0,121 0,13 0,139 0,147 0,155 0,164 0,172 0,18 0,188 0,196 0,203 0,211 0,219 0,226 0,236 0,241 0.248 0,255 0,262 0,269 0,275 0,282 0,289


0,82 0.815 0,81 0,805 0,8 0,795 0,79 0,785 0,78 0,775 0.77 0.765 0,76 0.755 0.75 0.745 0,74 0,735 0,73 0.725 0,72 0,715 0,71 0,705 0,7 0,695 0,69 0,685 0,68 0.675 0,67 0,665 0,66 0.655 0.65

0.29Щ О.ЗОЁ 0,30 O.Sl* 0.32 I

0,33/1 0,343l 0,3495 0,354i 0,359 0,365 0.37 0,375 0.38 0.385 0,39 0,394 0,399 0,403 0,408 0,412 0,416 0.42 0.424 0,428 0.432 0,435 0.439 0,442 0.446 0.449 0.452 0,455

1) необходимо подобрать размеры сечения b и It элемента. Задаются шириной сечения b и рекомендуемым значением коэффициента , по которому в табл. 2.11 находят коэффициент Aq, затем определяют рабочую высоту сечения ho по формуле, полученной из равенства (2.40): или

где /о : 88

1/УГо;

= /•(, ]MjbR

(2.46) (2.47)

ролиая высота сечеиия /i = ftp + и с доведением до упи-фиинрованных размеров, отвечающих конструктивным и яронзводственным условиям;

2) необходимо рассчитать ce4eiHie арматуры при заданных (или принятых) размерах сечення b и /г. Вначале вычисляют Ао - M/bhoRnp, затем по табл. 2.11 находят значе1щя и п по формуле (2.41) вычисляют Fg, про-Бе[)яя условие х < gfio или <: g/;

3) проверить прочность изгибаемого элемента, когда ьзьоотны размеры сечения &, h и сечение арматуры Fg. Вычисляют коэффициент армирования р - FJbho и зна-4ctr.:o g по формуле (2.44); проверяют условие х < Уц. Затем по % находят в табл. 2.11 величину и по формуле (2.40) вычисляют изгибающий момент УИф, который ЕЫ.чсрживает сечение элемента; сравнивают значение Мф с лс{!стБующим расчетным моментом М; элемент удовлет-BoniiCT по прочности, если соблюдается условие

м < м.

3. Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента. Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента, производится на действия поперечной силы Q и изгибающего момента М. При расчете апементов на действие поперечной силы вначале проверяют два условия: „ ,

l)Q<0,35Rr,pj,h> (2.48)

где .значение R„p для бетонов проектных марок выше М400 принимается как для бегоиа марки М400;

2) Q < kiRpbho, (2.49)

где ку - коэффициент, равный 0,6 для тяжелого бетона и 0,4 для Сетонов на пористых заполнителях.

Условие (2.48) во всех случаях должно удовлетворяться; если же условие не выполняется, то либо увеличивают сечение элемента, либо принимают более высокую марку бетона. При соблюдении условия (2.49) расчет на действие поперечной силы не производят, но поперечную арматуру устанавливают в соответствии с коиструктив-иъп.т требованиями.

Если условие (2.49) не удовлетворяется, то наклонные сечения элементов рассчитывают исходя из условий проч-г.ости:

С 2 Ла. х/х + S Ra. xf о Sin « + Q; (2.50)

М < RFz + 21 RaFoo + 2] RafiZs. (2.51)



где Fa, fx, Fo - площади поперечного сечения стержней соответственно; продольной, поперечной (хомутав) и наклонной (отогнутой) арматуры," Поперечное усилие (3, воспринимаемое бетоном сжатой зоны в наклонном сечении, определяют по формуле

где fej- коэффициент, равны!) для тяжелого бетона 2, для бетоно*. на пористых заполнителях при плотном мелком заполнителе 1,75, при пористом мелком заполнтеле 1,5.

Схема расчетных усилий в наклонном сечении элемента показана на рис. 2.2.

Длину проекции иаклонного сечения Со на продольную ось элемента постоянной высоты, отвечающую минимуму его несущей способности по поперечной силе, находят по формуле

а поперечная сила Q. б. воспринимаемая сжатой зоной бетона и хомутами в наклонном сечении с длиной проекции fo. равна:

Qx.c = 2]AW. (2.54)

где - усилие в хомутах на единицу длины элемента в пределах наклонного сечеиия

9х = Ка.хх/и; (2.55)

здесь fx = п}к - площадь сечения всех поперечных стержней (хомутов) в поперечном сечении элемента; и - расстояние между хомутами.

лл:-----


«„"га (усиТ„"Гск изгибаемого

Если известно q, то из выражения (2.55) расстояние

Максимальное расстояние между хомутами (поперечными стержнями) «„а,(с определяют из формулы (2.52), считая, что на участке между двумя соседними хомутами несущая способность наклонного сечения обеспечивается лишь прочностью бетона сжатой зоны, т. е.

"макс = 0.72*-г«р*Л2/(2, (2.56)

где 0,75 - коэффициент, учитывающий возможные отклонения фактического направления трещин от расчетных вследствие неоднородности бетона.

4. Расчетные формулы внецентренно-сжатых элементов прямоугольного сечения. При расчете внецентренно-сжатых элементов необходимо учитывать случайный начальный эксцентрицитет ef," и влияние прогиба на несущую способность. Величину е-" принимают не менее одного из следующих значений: 1/600 всей длины элемента или длины его части между точками закрепления, 1/30 высоты сечения элемента h или 1 см.

Расчетный эксцентрицитет вд в общем случае равен:

(2.57)

Условие прочности прямоугольных сеченнй при =: = x/ho In (рис. 2.3, а)

Ne Rpbx (Ло - О.Ъх) + /?, {h ~а).. (2.58)

где X- высота сжатой зовы бетона, определяемая из формулы

N + RaFe, - Ra. cFa = Rnpbx. (2.59)

При I > 1н (рис. 2.3, б) прочность внецентренно-сжатых элементов также рассчитывают по условию (2.58), но высоту сжатой зоны находят из равенства

N = Rnpbx + R. cFa - CTaf а. (2.60j

где <Уа~ напряжение в менее напряженной арматуре (более удаленной от оси действующего усилия Л"), вычисляемое в зависимости от применяемых материалов; для элементов из бетона проектной марки М400 и ниже с ненапрягаемой арматурой классов А-1, А-П А-И1

(2.61)

Для элементов из бетона марки выше М400 и с арматурой классов выше A-1II ненапрягаемой и напрягаемой напряжение определяют по экспериментальной зависи-



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 [ 13 ] 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69