|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник тгм подсчитываем нагрузки по площади трапеции, приходящейся на узел. Например: Pi = PAOi/OJbl = 13.4.10,35/0„5.23.6 = 11,8 kHj Pa = 13.4.7.45/11.8 = 8.45 кН; Рз= 13,4-4,5/11,8 = 5.12 кН; р4= 13.4.1.5/11,8= 1,7 кН. Для правой половины фермы соответствующие ординаты будут в 2 раза меньше, так как здесь коэффициент Са = 0,8 вместо = 1,6 для левой половины фермы. Длительно действующая часть временной нагрузки в данном примере ,(рдл = 300 из полных р" = 1000 Н/м) составляет 30%. Узловые временные нагрузки, кН: p,= ,,,=.Ji£+M2,9=29.2; Р,д = 29,2.0,3 = 8,76; Р.= .Щ = 20; Я.,. = 20-0.3 = 6; 5.12 + 1.7 гз =-3 = 10.2; Рзд,, = 10.2.0,3 = 3,06; = + = ,.91j = 1,91-0.3 = 0.573; Р, = 0,5Рд = 0,5-10,2 = Б,1; Рр,„ = 5,1-0,3 = 1.53; Р, = 0,5Pg = 0,5-20 = 10; Р,дл = 10- 0,3 = 3; Р, -= 0,5Pi = 0,5.29,2 = 14,6; Р,ц„ = 14,6.0,3 = 4.38. Узловые постоянные нагрузки, кН: Cl = gliLi + 9с. в/п = 3,41.3,11.6 + 4,23-2.9 = 75,8; Св = ghh + Чс. бг2 = 3.41 -3.6 -Ь 4,23 = 73.9J Os = 8Ш + Ас. впа = 3.41.3,01-6 + 4.23.3 = 74,2. Среднее значение 2-76.8 4-2-73.9 + 3.74,2 „ Полные узловые нагрузки (в том числе постоянные и длительные временные), кН: я, + Cl = 29,2 + 75.8 = 105; (P„ + С,) = 8,76 + 75.8 = 84.58; Рг -! - Сг == 20 + 73,9 = 93,9; (Рздл + Cj) = 6 + 79.9 = 73.9; Рз + С, = 10.2 + 74.2 = 84.4; (Р -{- G,) = 3,06 1 74,2 = 77,26; Р4 + Сз = 1,91 + 74,2 = 76,1; (Р,д + Г,.,) = 0.57 + 74.2 = 74.8; Ps + С, = 5.1 + 74.2 = 79.3; (Р„ + С,) = 1,5 + 74.2 = 75.7; Ре Ч- Сг = 10 -i - 73.9 = 83,9; (Редл + С) = 3 + 73,9 = 76.9; Р, + С, = 14,6 + 75,8 = 90,4; (Р,дл + d) = 4,38 + 75,8 = 80,18. 3. Определение усилий в элементах фермы. Усилия в стержнях фермы определяют обычно построением диаграмм Максвелла-Кремоны. Для загружения фермы равномерно-распределенной нагрузкой диаграмма показана на рис. 5.19, а для загружения равномерно-распределенной постоянной и временной треугольной нагрузками - на рис. 5.20. Правило построения диаграмм не приводится, так как это известно студенту из курса строительной механики. Найденные по диаграммам усилия в стержнях фермы сведены в табл. 5.7. Из приведенных в этой таблице данных видно, что усилия в элементах фермы имеют большее значение при загружении по схеме № 1, поэтому они принимаются для расчета арматуры. 4. Расчетные характеристики бетона и арматурной стали: для бетона марки М500 при mgi = 0.85 /?„р= 0,85 X X 21,5 = 18,3 МПа, = 0,85-1,35 =1,15 МПа, /?р„ = == 2 МПа, £g = 32 500 МПа (с учетом тепловой обработки бетона); для арматурной стали класса A-V R = 640 МПа, /?з„ = 800 Mlia, = 1,9-10 МПа и для класса А-111 R = 340 МПа и 2 -10* МПа; для канатов класса К-7 диаметром 15 мм R, = "= 1060 МПа,/?aii = = 1650МПа и £а = 1,8-ЮМПа. Значение контролируемого напряжения арматуры при натяжении на упоры: для канатов Од = 0,75;?" = 0,75-1650 = 1240 МПа, что удовлетворяет условиям: I) 00 + р <: 0,8Ра11; при р = 0,0500 = 0.05 -1240 = 62 МПа, 1240 + 62 = 1302 < 0,8-1650 = 1320 МПа; 2) 00 - р = 1240 - 62 = 1178> 0,2i?aii = 0,2-1650 = 330 МПа; aramrajiiitii43mimmiliinjT пил finidfiriETi ®  
Маултаб сип
 Рис в. 19. Ферма при загжеиии равномерно распределенной нагрузкой, приведенной к узловой я - расчетная схема; б - диаграмма МаксвеллаКремоны  Р.,с 5 20 Ферма при загружений постоянной равномерно распределенной* и TpeyrtbHoii Гремснной нагрузками, приведеинымн к узловой а - расчетная схема; б - диаграмма Максвелла-Кремоны ТаГииия Е.7. УСИЛИЯ Б СТЕРЖНЯХ СЕГМЕНТНОЙ ФЕРПЫ от действия УЗЛОВЫХ НАГРУЗОК, кН - СЖАТИЕ, « + » - РАСТЯЖЕНИЕ)
ДЛЯ стержневой арматуры класса A-V Оо = О.Ш> = 0.9-800 = 720 МПа. что удовлетворяет условиям: 1) 00 + р = (720 + 0,05-720) = 756 < R,i, = 800 МПа; 2) 0„ - р = 720 - 36 = 684 > 0,3/?а„ = 0,3-800 = 240 МПа. Кубиковая прочность бетона к моменту отпуска натяжения напрягаемой арматуры Яо = 0,7R = 0,7-50 = 35 МПа (350 кгс/см). 5. Расчет элементов фермы. Как отмечено выше, размеры сече-шй стержней приняты применительно к типовым фермам но каталогу серии ПК-01-129/68. Поэтому и;!же только подбираем сечения арматуры. Расчет н и >i; н е г о пояса. 1. Р а с ч е т по предельным состояниям первой группы на прочность. Максимальное расчетное усилие согласно табл. 5.7 принимаем по стержню (3-г) Л = 930 кН. Определяем площадь сечеиия напрягаемой арматуры: а) при применении канатов класса 15 К-7 f „ = Л/Ра = 930 000/1060 (100) = 8,8 см. принято 7015 К-7 с = 9,9 см (табл. 1 прил. 111); б) при применении стержней класса A-V / = 930 000/640(100) = 14,6 см. принято 4022 с Р= 15,2 см (можгю также назначить 6018 с г, = 15,27 см). 2. Расчет по предельным состояниям в т о-\- и й групп ы. Согласно СНиП (9], конструкции с напрягаемой цюволочпон арматурой классов В-И и Вр-И или канатами К-7 при ,;!а1!етре проволоки 4 мм п более относятся ко второй категории трг-iiiii.iocTouKociH. а со оержг.евон арматурой класса A-V - к третьей 1,;и?горни (см. табл. 2,7). Соответстеепио этим категориям и выполняют I асчет при действии расчетных (п > 1) или нормативных нагрузок (.; - 1). При расчете нижнего пояса на трещиностойкость рекомен-.г.ется учитывать изгибающие моменты, возникающие в результате .кгсткости узлов, умно-жением продольного растягивающего усилия на коэффициент 1,15. Расчетное усилие равно: при учете всех нагрузок с коэффициентом перегрузки и 1 /Уц = 930-1,15= 1070 кН; то же. с коэффициентом п = 1 930 1.15 = 890 кН, где 1.2 - коэффициент для приближенного пересчета усилий от действия нагрузок при п г> 1 к усилиям от нагрузок при п= 1. Расчет нижнего пояса по образованию, раскрытию и закрытию трещин сведен в табл. 5.8. Результаты расчета подтверждают, что принятые размеры сечегтя гпжнего пояса и его армирование удовлетворяют условиям расчета по первой и второй группам предельных состояний. Для варианта армирования пояса стержнями класса A-V расчет но длительному раскрытию трещин ие производим, так 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 [ 61 ] 62 63 64 65 66 67 68 69 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
