Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 [ 61 ] 62 63 64 65 66 67 68 69

тгм подсчитываем нагрузки по площади трапеции, приходящейся на узел. Например:

Pi = PAOi/OJbl = 13.4.10,35/0„5.23.6 = 11,8 kHj Pa = 13.4.7.45/11.8 = 8.45 кН; Рз= 13,4-4,5/11,8 = 5.12 кН; р4= 13.4.1.5/11,8= 1,7 кН.

Для правой половины фермы соответствующие ординаты будут в 2 раза меньше, так как здесь коэффициент Са = 0,8 вместо = 1,6 для левой половины фермы. Длительно действующая часть временной нагрузки в данном примере ,(рдл = 300 из полных р" = 1000 Н/м) составляет 30%.

Узловые временные нагрузки, кН:

p,= ,,,=.Ji£+M2,9=29.2; Р,д = 29,2.0,3 = 8,76; Р.= .Щ = 20; Я.,. = 20-0.3 = 6;

5.12 + 1.7

гз =-3 = 10.2; Рзд,, = 10.2.0,3 = 3,06;

= + = ,.91j = 1,91-0.3 = 0.573;

Р, = 0,5Рд = 0,5-10,2 = Б,1; Рр,„ = 5,1-0,3 = 1.53;

Р, = 0,5Pg = 0,5-20 = 10; Р,дл = 10- 0,3 = 3;

Р, -= 0,5Pi = 0,5.29,2 = 14,6; Р,ц„ = 14,6.0,3 = 4.38.

Узловые постоянные нагрузки, кН:

Cl = gliLi + 9с. в/п = 3,41.3,11.6 + 4,23-2.9 = 75,8; Св = ghh + Чс. бг2 = 3.41 -3.6 -Ь 4,23 = 73.9J

Os = 8Ш + Ас. впа = 3.41.3,01-6 + 4.23.3 = 74,2. Среднее значение

2-76.8 4-2-73.9 + 3.74,2 „

Полные узловые нагрузки (в том числе постоянные и длительные временные), кН:

я, + Cl = 29,2 + 75.8 = 105; (P„ + С,) = 8,76 + 75.8 = 84.58;

Рг -! - Сг == 20 + 73,9 = 93,9; (Рздл + Cj) = 6 + 79.9 = 73.9; Рз + С, = 10.2 + 74.2 = 84.4; (Р -{- G,) = 3,06 1 74,2 = 77,26; Р4 + Сз = 1,91 + 74,2 = 76,1; (Р,д + Г,.,) = 0.57 + 74.2 = 74.8; Ps + С, = 5.1 + 74.2 = 79.3; (Р„ + С,) = 1,5 + 74.2 = 75.7;

Ре Ч- Сг = 10 -i - 73.9 = 83,9; (Редл + С) = 3 + 73,9 = 76.9; Р, + С, = 14,6 + 75,8 = 90,4; (Р,дл + d) = 4,38 + 75,8 = 80,18.

3. Определение усилий в элементах фермы. Усилия в стержнях фермы определяют обычно построением диаграмм Максвелла-Кремоны. Для загружения фермы равномерно-распределенной нагрузкой диаграмма показана на рис. 5.19, а для загружения равномерно-распределенной постоянной и временной треугольной нагрузками - на рис. 5.20. Правило построения диаграмм не приводится, так как это известно студенту из курса строительной механики. Найденные по диаграммам усилия в стержнях фермы сведены в табл. 5.7. Из приведенных в этой таблице данных видно, что усилия в элементах фермы имеют большее значение при загружении по схеме № 1, поэтому они принимаются для расчета арматуры.

4. Расчетные характеристики бетона и арматурной стали:

для бетона марки М500 при mgi = 0.85 /?„р= 0,85 X X 21,5 = 18,3 МПа, = 0,85-1,35 =1,15 МПа, /?р„ = == 2 МПа, £g = 32 500 МПа (с учетом тепловой обработки бетона);

для арматурной стали класса A-V R = 640 МПа, /?з„ = 800 Mlia, = 1,9-10 МПа и для класса А-111 R = 340 МПа и 2 -10* МПа;

для канатов класса К-7 диаметром 15 мм R, = "= 1060 МПа,/?aii = = 1650МПа и £а = 1,8-ЮМПа.

Значение контролируемого напряжения арматуры при натяжении на упоры:

для канатов

Од = 0,75;?" = 0,75-1650 = 1240 МПа, что удовлетворяет условиям:

I) 00 + р <: 0,8Ра11; при р = 0,0500 = 0.05 -1240 = 62 МПа, 1240 + 62 = 1302 < 0,8-1650 = 1320 МПа; 2) 00 - р = 1240 - 62 = 1178> 0,2i?aii = 0,2-1650 = 330 МПа;



aramrajiiitii43mimmiliinjT пил finidfiriETi

®



2m 2Ш

JffDO

1300

-jt--

..

Масштаб сил

0 \10D

1 i 3

Маултаб сип

г J


Рис в. 19. Ферма при загжеиии равномерно распределенной нагрузкой, приведенной к узловой

я - расчетная схема; б - диаграмма МаксвеллаКремоны


Р.,с 5 20 Ферма при загружений постоянной равномерно распределенной* и TpeyrtbHoii Гремснной нагрузками, приведеинымн к узловой а - расчетная схема; б - диаграмма Максвелла-Кремоны



ТаГииия Е.7. УСИЛИЯ Б СТЕРЖНЯХ СЕГМЕНТНОЙ ФЕРПЫ от действия УЗЛОВЫХ НАГРУЗОК, кН - СЖАТИЕ, « + » - РАСТЯЖЕНИЕ)

---

Обозначение стержня го

расчетной схеме

Усилия по схеме згружения I

Усилия но схеме загружения Лв 2

Элемент

постоянных н длительных нагрузок

полное загружение

от постоянных и длительных нагрузок

полное загружение

Верхний пояс

2-а S-6 4-в 5-д 6-е 7-3 8-и 9-к

-650 -687 -667 -732 -732 -667 -687 -650

-790 -835 -810 -890 -890 -810 -835 -790

-640 -680 -660 -735 -735 -620 -640 -625

-720 -760 -735 -765 -765 -700 -720 -690

Нижний пояс

1-а 1-г 1-ж 1-к

-Ь585 +765 +765 +585

+ 710 +930 +930 +710

+575 +740 +740 +560

+650 +810 +810 +620

Раскосы

а-б в~г г~д е~ж ж-з и-к

-123

-49,4

-49,4

-123

+ 115

-150

-150

+ 115

- 100

-130

+ 110

-100

-130

Стойки

д е

+61,8

+40 +75 --40

+20 +40 +30

+20 --60 --40

ДЛЯ стержневой арматуры класса A-V

Оо = О.Ш> = 0.9-800 = 720 МПа.

что удовлетворяет условиям:

1) 00 + р = (720 + 0,05-720) = 756 < R,i, = 800 МПа; 2) 0„ - р = 720 - 36 = 684 > 0,3/?а„ = 0,3-800 = 240 МПа.

Кубиковая прочность бетона к моменту отпуска натяжения напрягаемой арматуры

Яо = 0,7R = 0,7-50 = 35 МПа (350 кгс/см).

5. Расчет элементов фермы. Как отмечено выше, размеры сече-шй стержней приняты применительно к типовым фермам но каталогу серии ПК-01-129/68. Поэтому и;!же только подбираем сечения арматуры.

Расчет н и >i; н е г о пояса. 1. Р а с ч е т по предельным состояниям первой группы на прочность. Максимальное расчетное усилие согласно табл. 5.7 принимаем по стержню (3-г) Л = 930 кН. Определяем площадь сечеиия напрягаемой арматуры:

а) при применении канатов класса 15 К-7

f „ = Л/Ра = 930 000/1060 (100) = 8,8 см.

принято 7015 К-7 с = 9,9 см (табл. 1 прил. 111);

б) при применении стержней класса A-V

/ = 930 000/640(100) = 14,6 см.

принято 4022 с Р= 15,2 см (можгю также назначить 6018 с г, = 15,27 см).

2. Расчет по предельным состояниям в т о-\- и й групп ы. Согласно СНиП (9], конструкции с напрягаемой цюволочпон арматурой классов В-И и Вр-И или канатами К-7 при ,;!а1!етре проволоки 4 мм п более относятся ко второй категории трг-iiiii.iocTouKociH. а со оержг.евон арматурой класса A-V - к третьей 1,;и?горни (см. табл. 2,7). Соответстеепио этим категориям и выполняют I асчет при действии расчетных (п > 1) или нормативных нагрузок (.; - 1). При расчете нижнего пояса на трещиностойкость рекомен-.г.ется учитывать изгибающие моменты, возникающие в результате .кгсткости узлов, умно-жением продольного растягивающего усилия на коэффициент 1,15.

Расчетное усилие равно:

при учете всех нагрузок с коэффициентом перегрузки и 1

/Уц = 930-1,15= 1070 кН; то же. с коэффициентом п = 1 930

1.15 = 890 кН,

где 1.2 - коэффициент для приближенного пересчета усилий от действия нагрузок при п г> 1 к усилиям от нагрузок при п= 1.

Расчет нижнего пояса по образованию, раскрытию и закрытию трещин сведен в табл. 5.8. Результаты расчета подтверждают, что принятые размеры сечегтя гпжнего пояса и его армирование удовлетворяют условиям расчета по первой и второй группам предельных состояний. Для варианта армирования пояса стержнями класса A-V расчет но длительному раскрытию трещин ие производим, так


Быстрая заявка на микрозайм 24 часа на карту без выходных без проверок.
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 [ 61 ] 62 63 64 65 66 67 68 69