Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 [ 35 ] 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69

Таблица 3.9. НАГРУЗКИ НА РЕБРИСТОЕ ПЕРЕКРЫТИЕ

С ПЛИТАМИ, ОПЕРТЫМИ ПО контуру, H/m=

Вид нагрузки и расчет (при плотности р, Н/м»)	Н орматив-ная	Коэффициент перегрузки п	Расчетная i (округленно!
1. Постоянная: паркетный пол - 2 см, 0,02-6000 цементная стяЖка - 2 см, 0,02-20 000 шлакобетон - 5 см (плиты), 0,05-16 000 шлак -3 см, О.ОЗХ X 10 ООО плита перекрытия (при h > 1/БО/1) - 12 см, 0,12-25 000	400 800 300 3 000	1,2 1,2 1,2 1.1	т 48q т т 3 300
Итого	g"= 4 620		5 230
2. Временная (по п. 4 табл. 2.2): длительная кратковременная ркр	2 000 4 ООО	1,2 1.2	2 4001 4 800i
Итого	рН = 6 ООО		р= 7 200
3. Полная: постоянная и длительная кратковременная	6 620 4 ООО		7 630. 4 800
Всего	g" = 10 620		р= 12 430*

По конструктивным условиям 50% арматуры обрываел! в пролете на расстоянии V4/1 ПО см от контурных балок. Тогда по формуле (3.31) вычисляем значение момента Ml для средних плит 9:

12 430-4,3 12

(3-5,8-4,.3) = 5,8(2 Л, -f 2-2Л,)-f

-!- 4,3 (1,5 - 0.7 - AJi - 0,5 Л}, +2-2 .4/,); 2 53 ООО = 54,5 Л/,;

Ml = = 4650 Н-м = 4.65 кН-м.

От,О

Исходя из принятых соотношений моментов вычислим: Жг = 0,7-= 0.7-4,65 = 3,25 кН-м; Ж, = М\ = Af„ = mJ, = 2Mi = 2-4.65 = 9.3 кН-м.

Моменты в крайних плитах 7: по формуле (3.31) при д];, = 0 и Мп =9,3 кН-м, вычисленном по средней панели 9, определяем:

12.430-4,3 (3-5.76 - 4,3) = 5.76 {2Mi + 2-2Ai) +

+ 4,3 (1.5-0.7Л}, - 0.5Mi + 9.3 + 0); 250 = 34.6Л, + 2,3GMi + 40; 210 = 36,96 М; Ml = 210/36.96 = 5.83 кН-м; /M2 = 0,7-A}i = 0.7-5,83 =4,1 кН-м;

Л, = УИ, = 2Л!1 = 2-5,83= 11,06 кН-м.

Моменты в крайних плитах 8: при Mi = 0 и 11 = 9,3 кН-м определяем:

12,434.263 2С) = 58 (2Ж, + О + 9,3) +

+ 4.26 (l,5-0,7AJi - 0,5Mi+2-2Mi); 249 = 11 ,(,Mi + 54 + 19,4A}i; 195 = ЗЪЩ; Ж.,= 195/31 =6,3 кН-м; Л?2 = 0,7-6.3 =4,4 кН-м; Ли = ж,, = 2Mj = 2-6,3 = 12,6 кИ-м.

Моменты в угловых плитах 6: при Mi = О, Ми = О и М\ = 11,66 кН-м, Ми = 12,6 кН-м, известных из расчета плит 7 и S, вычисляем по формуле (3.31): 12.43-4,262

-(3-5,76 - 4.26) = 5.76 (2.11 -f 0+11.60) +

+ 4.26(1,5-0,7A}i - 0,5A}i+ 12,6 + 0); 246 = ll,52A}i + 67 + 53,7 + 2,35A}i; 125 = 13,9 Mi; Ml = 125/13,9 = 8,98 9 кН-м; Ж2 = 0,7-9 = 6,3 кН-н.

Учитывая действие распора в предельном состоянии плит, опертых по контуру, при расчете арматуры в средних плитах 9, окаймленных со всех сторон балками, изгибающие моменты уменьшаем на 20% (коэффициент т] =

= 0,8); для плит б, 7 и 8 со свободно-опертыми краям коэффициент т) = 1. Т

3. Вариант расчета усилий по упругой схеме с помои,, таблиц прил. V. Полная нагрузка q = (g Л- ф = 12 430 Н/м, суммарная нагрузка на все поле плит Р = liUjj = 4,3-5,8-12,43 = 310 кН.

Изгибающие моменты по формулам (3.27) и (3.28) д/и плит: 1

угловая плита по схеме б (при Mi = О, Мп - щ Ml = aioP = 0,0321-310= 10 кН-м; mJ = Pi6P= 0.071.310 = 22 кН-м; Ma = а2вР= 0,0176-310 = 5,44 кН-м; М,1= Р2бР = 0,039-310= 12,1 кН-м. Крайняя плита по схеме 7 (при М\\ = 0): Ml = ai,P = 0,0232-310 = 7,18 кН-м; A1„=mJ, = P,7P = 0,0535-310= 16,6 кН-м; M2 = a2jP = 0,015-310= 4,65 кН-м; Щ\ = Р27Р = 0,022-310 = 6,8 кН-м. Крайняя плита по схеме 8 (при М, = 0): All = aieP = 0,0272-310 = 8,3 кН-м: . Ml = PigP = 0,0577-310 = 17,9 кН-м; = а2вР = 0.0171-310 = 5,3 кН-м; Л1„ = = P2sP = 0.0423-310= 13,1 кН-м.

Средняя плита по схеме 9:

Ml = «„Р = 0.0209.310 = 6,3 кН -м; Al, = AlJ = p,9P= 0,0474-310= 14,7 кН-м;

Л12 = а2эР = 0,0115.310 = 3,56 кН-м; М,, = M\i = Р29Р = 0.026-310 = 8,05 кН-м.

При расчете по упругой схеме неразрезных плит опертых по контуру, расчетные моменты на опорах М% или Мц принимают равными полусумме опорных моментов Л!" и М", примыкающих слева и справа к рассматриваемой опоре панелей:

л1 =-s-;

M„ =

{3.41J!

Сравпительные данные значений моментов в плитах, полси;тапных методом предельного равновесия и по упруго;; схеме с помощью таблиц, показывают, что расчетные И иты по упругой схеме выше на 20-50% (см. т;г 1. 3.10). Расчет методом предельного равновесия при-рг,;;г к выравниванию опорных моментов и позволяет по""нггь экономию стали при армировании.

Таблица 3.10. ЗНАЧЕНИЯ ИЗГИБАЮЩИХ AVOMEKTOB В ПЛИТАХ, ОПЕРТЫХ ПО КОНТУРУ (В ЧИСЛИТЕЛЕ - МЕТОДО.М ПРЕДЕЛЬНОГО РАВНОВЕСИЯ. В ЗНАЛЯЕНАТЕЛЕ - ПО УПРУГОЙ СХЕЛ\Е)

\=tnoBaHHe ;Л11ТЫ	№ схемы	Значения мо?4ентов, кП-м
		по короткому пролету			по длинному пролету
		9 10		11,66	6,3 5.44	12,6 12,1	0 •
.iiiHB		5,83 7,18	11,66 16,6	11,66 16,6	4,1 4.65	9,3 6.8
".ЧЯ		6,3 8,3		9,3 17,9	4,4 5,3	12,6 13.1	12,6 13,1
•пля		4,65 6,3	9,3 14,7	9,3 14.7	3,23 3.56	9.3 8,05	9,3 8.05

i. Расчет арматуры плит. Арматуру сеток плит рас--riJBaeM по значениям моментов, вычисленных методом .больного равновесия. Подбор сечений арматуры на 1 м

1и:;-:ипы плиты при толщине h = 12 см, hi = 12-1,5 =

= 1:,5 см, = 12 - 2,2 = 9,8 см: а) в крайней плите 6 - в пролете

" 0,9/i„Pa

1-900 000

0.9-10,5-315(100)

= 3.03 см2.

принято 11 06 B-I, Fa = 3,ll см

(допустимо 15 05 B-I, = 2,94 см);

1-630 000

0,9/!o2/?a 0,9-9,8-315(100)

принято 806 B-I, F = 2,26 см; можно также принята 1205 B-I, F, = 2,35 см;

на опоре

166 ООО

0,9-10,5-315(100)

принято 808 В-1, F, = 4,02 см;

1 260 ООО

= 3.92 см2,

0.9-10,5-315(100)

= 4.23 смз,

принято 908 В-1, F = 4,53 см; б) в крайней плите 7: в пролете

г. 583 ООО , OR

" 315(100) 0,9-105 ~ ™

принято 1005 в-1, = 1,96 см2;

410 000

315(100)0,9-9,8

принято 805 в-1, F, = 1,57 см; иа опоре

930 ООО

= 1,47 см2.

Fall --=

315(100) 0,9-10,5

= 3,13 см2.

принято 1106 В-1, Fa = 3,11 СМ2; Га, И Fal - ТО Жв,

ЧТО на опоре панели 6 (808 В-1, F = 4,02 см); в) в крайней плите 8: в пролете

„ 630 000

1 315(100)0.9-10.5 -2 ™

принято 806 В-1, F, = 2,26 см;

F = 440 ООО

315(100)0,9-9,8

= 1,58 смз,

принято 805 В-1, Fa = 1,57 см. На опоре:

Fai принимаем по значению Fan для плиты 7, так как моменты равны 9,3 кН-м (1106 В-1, F = 3,11 см);

Fall принимаем по Fan плиты 6, так как моменты равны 12,6 кН-м (908 В-1, F, = 4,53 см);

г) в средней плите 9:

Б пролете (при коэффициенте т) = 0,8)

0,8-465 000 , „

1 = -з15(Що:9=2"

пгннято 805 В-1, F, = 1,57 см;

, 0.8-323 000 „

- 315(100) 0.9-9.8 - ™

МОЖНО принять 505 В-1, Fg = 0,98 см; из конструктивных соображений с учетом обрыва 50% стержней в средней части плиты принимаем 805 В-1.

На опоре арматуру ставим такую же, как в примыкающих плитах по моменту М = 9,3 кН-м; 1106 В-1, Fa = ==3,11 см2.

.Армирование плит перекрытия вязаными широкими сетками показано на рис. 3.31. При конструировании сеток следует унифицировать сечения стержней и расстояния между ними. Поэтому в пределах допусков фактические размеры и количество стержней могут несколько отличаться от теоретически вычисленных. Спецификация сеток приведена в табл. 3.11, а схемы сеток - на рис. 3.32,

После расчета плит по прочности определяют прогибы н 1иирипу раскрытия трещин, пользуясь формулами вто-poii группы предельных состояний; при этом должны соблюдаться условия (2.5) и (2.7). Методика определения прогибов плит, опертых по контуру, приведена в Руководстве [15], а ширину раскрытия трещин cij вычисляют ПС формуле (2.93) аналогично примеру 1.

5. Расчет балок. В перекрытии (рис. 3.30) имеются не-Разрезные балки двух видов: трехпролетные Б-1 и пяти-нрслетные Б-2. Сечение их при расчете плит принято одинаковое - b X h = 20 X 50 см (Л = 1/122 = = 600/12 = 50 см; b = 0,4/i = 0,4-50 = 20 см). Нагрузки На балки передаются с плит по площадям, ограниченным биссектрисами углов их контура, т. е. с меньшего пролета Но закону треугольника, а с большего - по трапеции. Расчетные схемы балок показаны на рис. 3.33.

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 [ 35 ] 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69