|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник Bajtm К-18  apHomvpa 75<Р5ВП шаг 200 All i750 M-1 ® > g CO СЛ <P5S1  -mIOCS АтальМ-г  Рис. 5.14. Рабочий чертеж балки L = = 18 м Гю.дагрпческпе хирактеристик» cewciiiin, вычиглсниые аналогично сечению ио серел:!»» балки, но при высоте Л= 116 см; F„ = 2171 см-; Jn 3 Ш- 270 см-"; = 61,3 см; h~ij = = 54,7 см; №,, = 67 400 см = G,mjF„ = 0,8.67 400.2171 = 25 см; 11" = yW = = 1,5-67 400 10! ООО см»; ее = I/ - ац = 61,3 ~ 9 = 52,3 см. Проверяем условие Rp liWj - = 2 (100) 101 ООО - 404-10 = = (202-10Ь-404-,0)<Ж, = 51.5-10М1.см. где Alg = Ло! (Со - ,,)= 1480 (52,3 - 25) = 40 400 кН -см = = 404 кН-м, следовательно, на монтаже балки могут быть трещины в сечении ]-1. Необходимо проверить рассматриваемое сечение на раскрытие и закрытие трещии. Обычно достаточно усилить это место постановкой дополнительной продольной арматуры. В данном примере продольная арматура в полке принята 014 А-111 вместо 010 А-П (см. рис. 5.14, каркасы К-3 и К-4). П. Армирование балки. Принятое армирован.ие балки показано на рис. 5.14. Продольная напрягаемая арматура 7505 Вр-П размещена в нижней полке (см. сечение /-/), приведен второй вариант армирования каната.мп класса К-7 диаметром 15 мм. Верхп.юю полку армируют сварными каркасами К-3 и К-4, состоящими из двух продольных стержней 014 А-1 II и поперечных 05 В-1 с шаго.м 200 мм. Стенку армируют каркасами К-1 и К-2 в два ряда, перепуск сеток в местах стыков равен 300 мм. Для обеспечения трещиностойкости и прочности опорного узла поставлены сетки К-5 из проволоки 05 В-1. Длина зоны передачи напряжений для напрягаемой арматуры без анкеров при расчете элементов по трещиностойкости по формуле (1.27) равна: = /l.8. V 40 ) 0,5 = 41 aJLTy-ры класса"-" BoV"" "f" """"" "Роволочной = 905,6 МПа. >• " = ° - == 1120 - 214,4 = Сеткп к-5 приняты длиной 50 см. Из условий обеспечения прочности опорного узла запроектированное количество ненапрягаемой поперечной арматуры должно обеспечивать восприятие усилия 0,2F„R = 0,2-14,7.10.30 (100) = 303 ОООН = 303 кН; требуемое сечение поперечной арматуры класса А-111 303 ООО 340(100) = 8,9 см2. на опорном участке балки ранее приняты 1805 В-1 (сетки С-1), /="3 = 3,54 cм 1008 А-111 (каркасы К-1), f „ = 5,03 cм всего /"а. х = 3,54-4- 5,03 = 8,57 см; устанавливаем дополнительно 208A-III, Рц== 1,01 см; V F, = 3,54 + 8.57 + 1,01 = 9,58 см Закладные детали М-1 и М-2 выполняют из листовой стали класса С 38/23, марки В Ст.З со штырями из арма-т\ры класса А-П (см. рис. 5.14). § 4. Пример 17. Проектирование железобетонной фермы с параллельными поясами Задание на проектирование. Требуется рассчитать и законструировать предварительно-напряженную ферму с параллельными поясами для плоской кровли одноэтаж ного трех пролетного промышленного здания пролетом 24 м при шаге ферм 6 м (см. рис. 4.12). Схема фермы и основные геометрические размеры приведены на рис. 5.15. Предварительно-напряженный нижний пояс армируется канатами К-7 диаметром 15 мм с натяжением на упоры. i?a = 1060 МПа. Остальные элементы фермы армируются ненапрягаемой арматурой класса А-111, = »= 340 МПа; хомуты из арматуры класса А-1, R == 170 МПа. Бетон марки М500, R„p = 21,5 МПа; т == = 0,85, р,] = 2 МПа. Прочность бетона к моменту обжатия (отпуска напрягаемой арматуры) Ro = 0,7 R =• - 0,7-500 = 350 кгс/см2 (35 МПа). Решение. 1. Назначение геометрических размеров: ширину панели принимаем 3 м с расчетом опирания ребер плит покрытия в узлы верхнего пояса. Решетка треугольная, угол наклона раскоса 45°. Высоту фермы принимаем 3 м, что составляет Ы1 =* = 3/240 = /g (рекомендуется V7-Vg/). Сечение верхнего и ннл;него поясов 240x240 мм (рекомендуется 200-250 мм поясоввеГшГ" У "Р* бегошроваС И/ а;  Диаграмма от P=t на 0,5 прилета Рис. 5.15. К расчету фермы с параллельными поясами а - расчетная 6 - диаграмма макс-челла-Кремоны при аа-apjMeHuu силами С t ни tLtM про,!, те; в - то Oil. но тыпвине про- Лнии при f I схема: Макс-  2. Подсчет нагрузок в Им приведен в табл. 5.4. Узловые расчетные нагрузки по верхнему поясу фермы. кН: а) постоянные и длительные: Gj = 4,57-6-1,5 == 41,2; = 4.57-6-3 = 82,4; б) кратковременные: Pi = 0,98 X X 6-1,5 == 8,{ Яа = 0,98-6-3 = 17,6. Таблица 5.4. ПОДСЧЕТ НАГРУЗОК НА ФЕР/ЛУ. Н/м
Нормативные узловые нагрузки, кН, будут равны: а) постоянные и длительные: Gf = 3,85-6-1,5 = 34,7; Gl = 3,85-6-3 = 69,4; б) кратковременные: Р» = 0,7 X X 6-1,5 = 6.3; Р« = 0,7-6-3 = 12,6. 3. Усилия в элементах фермы определяем построением диаграмм Максвелла-Кремоны (рис. 5.15, б, в). Подсчет ведем раздельно от действия нормативных и расчетных узловых сил. Итоговые данные от единичных усили11 сведены в табл. 5.5. а полных - в табл. 5.6. Диаграмм построено две: одна от действия постоянных и длительных 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 [ 58 ] 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 |
|
|
