Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 [ 63 ] 64 65 66 67 68 69

CD Cl.

<y о. о. Я °

5" н ш « к

3 I!

5 е

« 8Й

- СП

« е-si

(2 §11

3 ™ 5<

52 s

Oi m

ь=5ё

Ь ь я

д CJ л tj га OJ (я а,

Ч 3 I-

го < &

гп та S Ct-

о «о.

c; II

о. s

как расчет по кратковременному раскрытию показал, что ширина раскрытия трещин значительно меньше предель-гюй.

Расчет верхнего пояса. Максимальное расчетное усилие по табл. 5.7 в стержнях (5-д) н (6-е) N = 890 кН (89 тс). Так как усилия в остальных панелях пояса мало отличаются от расчетных, то для у1шфикации конструктивного решения все элементы верхнего пояса армируем по усилию Л = 890 кН.

Принята арматура класса А-П1, = 340 МПа. Сечение пояса bxh ~ 25X30 см, длина панели / = 301 см, расчетная длина /о = 0.9 = 0,9-301 = 271 см. Отношение УЬ = 271/25 « 11. Пояс рассчитываем на внецентрен-ное сжатие с учетом только случайного эксцентрицитета cl" = 1 см, что равно l/30/i= 300/30 = 1 см и больше 1/600/ = 301/600 = 0,5 см.

По условию (2.76) проверяем несущую способность сечения

890ОООН < 1-0.88(18,3-750-f 340-8,04) (100)= 1 440ОООН,

условие удовлетворяется;

где для определегшя ф = + 2 (ф - ф) а предварительно задаемся по конструктивным соображениям процентом армирования р = 1% и вычисляем:

+ Fl = ViF = 0,01 -25-30 = 7,6 см», ЧТО соответствует;

4 0 16А-т, fa = 4 см; а, с (а+а) 340-8.04

18.3-750

= 0,2;

отношение NJN = 732/890 = 0,823; по табл. 2.12 определяем ф = 0,87 и ф = 0,89; тогда ф 0,87 + + 2 (0,89 - 0,87) 0,2 = 0.88; коэффициент /п = 1, так как ft = 30 см > 20 см.

Расчет элементов решетки. 1. Рассмотрим первые раскосы (а-б) и (и-к), которые подвергаются растяжению максимальным усилием N ~ 115 кН (Лдл 95 кН). Сечение раскосов 25x15 см, арматура класса А-111, R = 340 ЛШа.

Требуемая площадь рабочей арматуры по условикй прочности

fa = ,V/Ra = 115 000/340 (ICO) = 3,4 см*;

принимаем 4012 A-III, f = 4,52 см*. Процент армирования

1 = 100 100 = 1.2% > ,1„„„ = 0.о/„.

Определяем ширину длительного раскрытия трещин <т.дл при действии усилия от постоянных и длительных! нагрузок, учитываемых с коэффициентом л = 1:

Лц = Лдл/пср = 95/1,2 = 79 кП; Оа = Nii/Fa = 79000/4,52 = 17500 Н/см = 175 МПа;

Or. дл = kcri (аа/£а) 20 (3.5 - 100(i) Vd -=

= 1.2-1.5-1 (175/2-106) 20 (3.5- (оО-0.012) j/" 12 = = O.IGG мм < [Ог.дл] = 0.3 мм.

Принятое сечение раскоса по длительному раскрытию трещин удовлетворяет условию (2.93).

Остальные растянутые раскосы и стойки, для которых по табл. 5.7 значение усилия меньше, чем для крайних раскосов, армируем конструктивно 4010 А-111, f а = = 3,14 см*. Процент армирования р = 100FJF = = 100-3,14/25.15 = 0,84% > р,„„„. Несущая способность сечения Ле, = RF, = 340 (100) 3,14 = 107-10» Н = = 107 кН.

2. Расчет наиболее нагруженных сжатых раскосов {в-г) и (ЭЛ5-з), N = 150 кН. Геометрическая длина раскосов / = 384 см, расчетная 1„ = 0,9/ = 0,9-384 = = 346 см. Расчет раскосов ведут как внецептреппо-сжатых элементов с учетом случайного эксцентрицитета, равного: е" = h/30 = 15/30 = 0,5 см; = 600 = 346/600 = = 0,58 см и не менее 1 см; принят = 1 см. Отношение l„/h = 346/15 = 23 > 20, расчет следует выполнять с учетом влияния прогиба на величину эксцентрицитета продольной силы.

Принимаем симметричное армирование сечения, F == = f а. I = x/ho == 1 и 1) = 1.

Требуется площадь сечення арматуры по услопию .2.72):

, \ - >V.„,S, 150 000-J - 18,-3(!00).2Ч0

-я) 340(100)-(11,5 -:;,5) - IJ.o "1 .

где г = + ft/2 - а = 1-1 + 15/2 - 3.5 = 5 см; So = 0,5W2 = 0,5-25-152 2810 см*, принимаем из конструктивных соображен!п"1 4010 А-П1,

F = 3,14 см-.

Аналогично конструктивно армируем псе остальные 1.,катые раскосы, так как усилия в них меньше, чем для ;:!аскоса (в-г).

Расчет и к о н с т р \ и р о в а н и е у з л о и фермы. При конструнровапнп сегментной фермы необхо.химо у.илять осоаа •:!11маиие надлежащем зaJ,eлкe сварных каркасов элементов pemeikh 1 \-злах. Длпну задслкн /3.,, напрягаемой ар.матуры, согласно Руко-...... rnuIIIlVlяют: для канатов дпаметроги

т"Г, ,1оп"сеч11о:о сечения при..олы1их непапрмгае-

...Х;гГвнГ;/;::Гв гре::елах опорного узла

02ЛКШЮ 4 ,3

310 (1СЯ)

V ~ 710 кН - расчетное усилн. » теожне (1-а) нижнего нояса; но линии отрыва ЛВ ipnc S.21):

Л Л„-Л, 710 -370- I5-;

Л„ RJ-. /1/7. „ = 1060 (10-1) 09.150 = 370 кИ; Ла = RjJuh. а = 340 (1П-1, 4,52-1 = 154 кМ; /з.а = 50 4-2 = 1,2, .то (о.1ьше 1; приипмзем 1;а- 29 - угол наклона лп(..;; АВ; :3 - 1,8.

П.к. цадь ct;;.-.!!/! o.iHoro HOiii4"t!:i;ro стержня

,. 270 (100) М

I i

JWkH I

Рис. 5.21. Опорный узел сегмеитиой фермы

й - расчетная схема; б - деталь армирования

ГДР п - количество поперечных стержней в узле, пересекаемых ли-. иней АВ; при .твух каркасах и шаге стержней 100 мм п = 2-7 = 14 шт.;

из конструктивных соображений принимаем стержни 01OA-III. F„ = 0.785 с.м.

Из услочмп обеспечения iTpo4HocTii иа изгиб в наклонном сечении (по лн!;1;н АС, рис 5.21, а) .ребуемая площадь поперечного стержня раина:

.V, (/v3 - а) sin Р - Лн „ ,Va (/to. а -

где p - угол наклона приопорпой панели; tg Р = 145/290 = 0,5 и f - 26" 36; sin Р =-- sin 26 36 - С.448; „ = Л,,. = h- Л,,. „/2 = 78 - 30,2 = 63 см; ,Vi = 790 кН - ч.лне в приопорном стержне (2-а); X - высота сжатой зоны Сетона;

Л„ -f 37С -Ь 154

21,5 (i0-)26

9.8 см;

х. п ~ 0,6fto 0,6 -63 = 37,8 см - расстояние от центра тяжести сжатой зоны бетона до равнодействующей усилий в поперечной арматуре опорного узла:

790(120- 17)0,448 - 370 (бЗ-~)- 154 (бЗ--

14-270 (К)-) 37,8 = 0,42 см*,

что меньше принятого 010 A-III с - 0,785 см; усповие прочности на изгиб в наклонном сечении удовлетворяется.

Расчет поперечной арматуры в промежуточном узле. Рассмотрим первый промежуточный узел, где к верхнему поясу примыкает растянутый раскос (а-б), нагруженный максимальным расчетным усилием N= 115 кН {рис. 5.22). Факгнче-

Рис. 5.22. Промежуточныь узел фермы

а - расчетная схема; С - деталь армирования

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 [ 63 ] 64 65 66 67 68 69