Главная
Материалы
Мембранные конструкции
Железобетон
Камень
Сталь
Пластмасса
Эксплуатация зданий
Конструкии
Стальные канаты
Усиление конструкций
Расчет высотных зданий
Строительство
Строительная механика
Пространство
Строительное производство
Железобетонные сооружения
Монтаж винилового сайдинга
Сметное дело
Отопление и вентиляция
Проектная продукция
Ремонт
Гидроизоляция
Расчет фундамента
Полочка на кронштейнах
Украшаем стены ванной
Самодельные станки
Справочник строителя
Советы по строительству
Как осуществляется строительство промышленных теплиц? Тенденции в строительстве складских помещений Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник Окончательно принятое поперечное армирование балки показано на рис. 5.14 (см. каркасы К-1 и К-2). 9. Расчет по предельным состояниям второй группы. 1. Расчет по обранооитии трещин, нормальных к оси (кики. В этом расчете следует проверить трещиноетонкость балки прп действии эксплуатационных нагрузок (при nt> 1) и при отпуске натяжения арматуры. Расчет при действии эксплуатац ио н п ы х нагрузок. Равнодействующая усилий обжатия бетона с учетом всех потерь при т. = 0,9 Ло2 = mF,, (Oj - On) == 0,9-14,7 (1120 - 308) (100) = = 1080-10=*Н= 1080 кН; здесь, как и в других подсчетах, (100) введено для перевода размерности МПа-см- в Н (ЛШа-см2= 100 Н). .Эксцентрицитет равно,цепству1ощей Со = (/ - а = 81 - 9 = 72 см. Момент сил обжатия от.чоснтельпо верхней ядровой точки в = Л02 (•" + о) = 1080 (29.5 + 72) = = 110000 кН-см= 1100 кНм. Момент, воспринимаемый сечением балки в стадии эксплуатации непосредственно перед образованием трещин в нижней части, = Rpu\ Кб = 2 (100) 142 500 + 1100-10» =. 1385.10* Н-см = = 1385 KH-M«/Vic= 1390 кН-м (разница менее 0,5%). поэтому расчет ыа кратковременное раскрытие трещин можно не производить. При отпуске патяже--1я арматуры усилие обжатия бетона ирг. «т = 0.9 равно: Ло1 = тРн (Оо - оп,) = 0.9 -14.7 (1120 - 214,4) (100) = = 1205-10=* И = 1205 кН. Момент уснл1гя Ni относительно кн;кнсн ядровой точки "•об. н = Ло1 («о - "я) = 1205 (72 - 32,7) = 47 300 кН-см = 473 кН-м. Момент внутренних усилий в мо.мент отпуска натяжения К = plIт - Лоб. „ = 2 (100) 145 ООО - 473-10 = = -183-106 Н-см = -183 кН-м, что меньше абсолютного з-и-ачещя момег.та от собственного веса М, в = = 218 кН-м, поэтому трещнн в верх-,-,ен зоне балкн при = 0,9 пе образуется. При т., = 1,1 будем иметь: Aoi = 1205(1,1/0,9)- = 1470 кН; Л1р = 1470 (0,72 - 0,327)578 кН-м; М[. == = 288 кН-м > AJc.в = 218 кН-.м, следовательно, при mi-=l,I в верхней 30iie могут образоваться трещины. Поэтому необходимо проверить треидщостойкость нижней растянутой зоны балки при = 1.1; при этом момент вн\1рении.ч eii.T .V,% снижают на велП! ,:,!:у 0.V1,.. Согласно п. 4.6 СИнП 19, ы.оффнциеит О равен: = (l.5 - ) (1 - m) = (l.5 --7) (1 - 0.806) = 0,066, .где Cj = С,85 h - y F.. 0,85-81 154 - 81 14,7-3.14 14,7 = 0.777 < 1.4; 0,85 уч-.гтывает снижение параметра на 15?6 для конструкций, арми-pciiaiiHbix проволочной ар.матурой: 2 (100) 145 000 -Ло.в + ЛС... -218-10-Ь 578-10- = 0,806. Усилие обжатия и момент М. при /Ит = 1,1 /уо2= 1.1-14,7 (1120 -308) (100) = 1310-10" Н = 1310 кН; Лт = 2 (100) 142 500 -Н 1310. (29.5 -f 72) = -с 1610-105- Н.см= 1610 кН-м. а с учетом образования трещин в верхней зоне .\-Омент впутрег.иих сил будет равен: ЛГ == = 1610 (1 - 0.066) = 1500 кН м > Мс = = 1.390 кН-м; превышение на 8%, т. е. трещиностойкость балки при пц =1.1 обеспечивается выше, чем при т- = 0,9. 2. Расчет по образованию наклонных трещин. За расчетное при-im.NiaeM сечение 2-2, в котором сечение стенки уменьшается с 27 до 10 см (рис. 5.10. узел А). Высота балки на расстоянии 0,55 м от опоры равна при уклоне */и: 882 - 55 „ Л = 1о4--J2-= 85 см. Поперечная сила от расчетной нагрузки в сечении 2-2 35,73-17,65 <2 = . - 35,73-0.55 = 295.4 кН. Геометрические характеристики сече-ния 2-2 Салки: площадь приведенного сечения Fa = 40-18,5 Н- 27,21 -- 10-45.5 + 14,7-6,15 -h -1-3,14-6,15= 1872 см2; статический момент приведенного сечения относительно нижней i-pa-iiH S„ == 40-18,5-75,75 + 45,5-10-43,7 -Ь -Ь 27-21 -10.5-1- 3.14-6,15-82 + 14,7-6,15-9 = 84 450 см; расстояние от нижней грани до центра тяжести сечеппя: Sn 84 450 =Т;7=-Т872- = 3 ™= /J - = 85 - 45,3 = 39,7 см; момент ннерцни приведенного сечения от1госительно центра тя* жести = Jo + f4 = + 40.18.5.30.45" + + + 27.34.8" + i:i + 10.45.5.1.55"+ 3,14.0.15.36.7 + + 14.7.6.15.36,32 = 1 636 100 см*. Статический момент верхней части приведенного сечення балки относительно центра тяжести Si = 40.18.5.30.45 + 21.2.10.10.6 + 3,14.6.15.36.7 = 25 470 см». Скалывающие иапрян<еиия т на уровне центра тяжести QK 295 400-25 470 1 636 100-10 459 Н/см" = 4.59 МПа. Напряжение в бетоне на уровне центра тяжести сечения от усилия обжатия при nij = 0,9 1 080 ООО 1872 = 580 Н/см» = 5,8 МПа. Поскольку напрягаемой поперечной и отогнутой арматуры нет, то = 0. Момент у грани опоры принимаем равным нулю. Главные растягивающие „ и сжимающие ст с напряжения по форму.пе (2.92) а.с =-/4 + т» = /lf7Zi» = -8.3 МПа < ntiRnp II = 0.375-28 =. 10.5 МПа. где Ojc приняты со знаком минус, так как напряжения сжимающие (п. 4.11 СНиП 19]): = -2,9 + 5.4 = 2,5 МПа > /?р „ = 2 МПа, т. е. трещиностойкость по наклонному сечению не обеспечена. Для повышении трещииостойкости по наклонному сечению необходимо увеличить толщину стенки у опоры. Принимаем у опоры 6 = = 12 см; не делая полного пересчета, получим т = 3,82 МПа и „ = =-2,9+4,8= 1.9 МПа</?р, = 2 МПа. Практически это достигается удлинением уширеннй на опоре иа такое расстояние, чтобы удовлетворялось условие трещииостойкости.. 3. Определение прогиба балки. Полный прогиб равен: f - fn+fK - /в - fa. п. где каждое значение прогиба вычисляют по формуле (2.105); / = 5(l/p);g = (l/,..)fg. п кривизн? 1/р при раг.лочерно i);u-npt;:i.i:4nioii »,-.гр\н<е I,,,, Л1"<Ч:,/г./„ Жесткссчь fl - /„£б./,, .мя сечытч -.t-i i;.k-huii! в расшнутой зоне раьна: В = О.КЕб,, = 0,8В-.2500-7 287911 20,1 - К)" Ml 1а-см = = 2.01-101" .н см" 11,згИиа-10щие .моменты б середшк салкн: от постоянной и ллгпелы-.ой Гк-м-р.учск (« = I) Wii 25,45-17,65» 996 кН-м; = 164 кН-м; от KpaTKoiipcMtiiiiOK нагру.зкн ,, Ркро 4,2-17,65 ЛЧкр -=- -g- - g 01 полпии иормативпой iiarp-j.KJi .Vi" -Ь лр = 1G4 = 1160 кН-м. Кринизнй il ирогнб Oi посюяпной II длиг1.11>1и.)и Harpi.3tJK ("1" с~ 2, KOv;i;i (влажность окружающей cpt ;ы миш 40"«): 1 Л1длС 99 600-2 - 10-10- см-М Рд В 2,01.1 С» /д =- 17652.10. lO-ii = 3.25 см. Кривизна и прогиб от кратковременной нагрузки (гфн с - 1): J = 1640(М р„ ~ fi 2,0). 10>" = -А. 1765".0.815. Ю-" = 0.206 см. ИзгнСйКчцнй mo.m-V-ht. вызываемый уснлие.м обжатия N при = 0.9: Моб = V02P0 = 1080.0.72 = 776 кН.м. Кривизна и 1;ыгиб балки от усилий обжатия: L = -i-1765».3.8010-"= 1.51 см. 8 Vsl2 А. II. Мц11*риков Кривизна и Еыгиб от усадки и ползучести бетона при отсутствии» напрягаемой арматуры в верхней soiie сечення балки 1 - + +f- 3.7.10- см-; Рв.п Ло£а 145-2-10 kii=--4 1765.3,7.10-<= !,44 см. 8 Полный прогиб балки / = /д -I- /к - /в - /е. г, = 3,25 + 0,266 - 1,51 - ! ,44 = = 1,86 см < /„ред==( 1.400) 1„ == 1765/400 = 4,4 см; условня удовлетворяются. 10. Проверка прочности балки иа усилия, возни:ла>ощие при изго» товлении, транспортировании и коитаже. Прочность бетона в момент обжатия принята /?о = 0,8Л = 0,8-500 = 400 Krc/cM-! (40 МПа); для этой прочности бетона R„„ --- 17,5 МПа. а с -учетом комрфициента «64 = 1.2 /?пр = !7,5-1,2 = 21 МПа. Изгибающий .момент на консольной ча-гтн балкн (рис. 5.13) от собственного веса при коэффициенте дмнам]!чностн kj = 1,5: 9с. в = c,ii;i-1.5 -=-- 7-,58 кН м. лг,= 58-4,52 = 77 кН-м. Высота оалки ь / пролета: /1 = !.54- = 116 см; ft с = 1 !б - 3 = 113 см
fix. Рис. 5.13. Схема к расчету балки на монтажные нагрузки 364 Усилие обжатия iV вводим в рясчет как внешнюю нагрузку .рис. 5.13); К == ("tOui - 330) f „ == (1,1 -919 - 330) 14,7 = = 10 000 МПа-см2= 1000 кН, г.че Оо1 = Оо -oi -Оа -Од = 1120- 100 - 80 - 21 =919 МПа. Характеристика сжатой зоны бетоиа о = а - 0,008Rnp = 0,85 - 0,008-21 = 0,682. Граничное значение по (2.33) go 0.682 / Е \ . 270 /, , 0,682 \ = 0,327, где <А~ Ra~ 270 МПа для арматуры класса А-П. Случайный эксцентрицитет по условиям:е" = IJ&M = 1765/600 - = 2,94"см; е,"= 1/30/1= 116/30 = 3,87 см и ej >. 1 см; принимаем f,-" = 3,87 см. Эксцентрицитет равнодействующей сжимающих усилий е = - о; + el" + MJn„ = 107 - 3 + 3,87 -f 7700/1000 = Вычисляем n..e = 115,57 115,6 см. 1 000 000-115,6 10-11.32-21(100) = 0,43. По табл. 2.11 на.ходнм g = 0,62.j и т] = 0,687, так как I = 0,625 > ;> %ц = 0.327, то при подсчетг арматуры принимаем Ъ, = \н = 0,327, 1ог,-;а по формуле (2.70) F„ = IRuJhi - н 0,327-21 (10П) 10-113- 1-10« 270(100) = <0; арматура по расчету на прочность не требуется; поставлено из конструктивных соображений 4010 А-П, Fa = 3,14 см. Проверяем сечение 1-1 по образованию трещин. Усилие в напрягаемой арматуре Ло, = ттао1Л,= 1.1-919(100) 14,7 = 1480-10 Н= 1480 кН. Изгибающий момент в сечении 1-1 по оси монтаж-ной петлн (см. рнс 5.13) без учета = 1,5 Ms -=77/1,5 = 51,5 кН-м. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 [ 57 ] 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 |