Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 [ 28 ] 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63

- 2 "f:: 4- = 248,010;

28,203

63,203

2 40,02.5000 2 20.0"-5000

56,503 , 3-40000 ,

"1-TTTz:-г

44,653 60,02-500

0,05

= 226,490;

40,03 63,203

00= 71,31; r;. = 0; 63,23 11

ri = 0,707.

Остальные коэффициенты также определяются элементарно:

Sii = 0; б; = 0,707; i?i = i?, = 0; D, = De = D, = = 150.5;

D, = Ds = 0,12.63,23

0,12-28,23 12

- 17,9;

= 211,0; = Al!lE! 180,0;

B=° = 74,4;

Cn = 0; C,, = 0- Ли= 1.0; = + 0,707; C, = 0; C,, = -0,707; C,, = 0; c41 = 0; = 0; /ii4 == 0,707; = - 0,948; = -0,948; C,, = 0; = -0,707; Cn = 0; C„ = -0,446; C,, = 0; = + 0,446; C91 - 0; C,, = + 0,707.

Bee прочие коэффициенты равны нулю, в частности равны нулю все величины, относящиеся к исходному состоянию, так как предполагается, что предварительное напряжение В исходном состоянии отсутствует (отсчет ведется от недеформированного состояния).

Система уравнений смещанного метода имеет вид:

0,0173x1 + 0,7072 + 0,2121 - 150,5 , „ 180,0

(1.000 Xi)

+ 0,707

(25,000 4-0,707 a;j)2

= 0:

248,0101 + 71,3102 + 0,707Я2 - 0,707 - 0,948 = 0; -0,707xi+71,310tyi+226,490w2-0,9485-0,707Яв- -0,446ЯН-0,446Я8+0,707Я9 = 0;

2-28,20	17,9
5000
Яз-28,20	17,9 (
5000
0,948Ш2 +	Я5-63,20
	5000
Яб-56.50	150,5 1
5000
Я,.44,65	74,4
5000

0,7072 + 0,4462 +

п лас I Я8-44,65 74,4 „ -«" + --1 =

-0,707,+ -i = 0. " 5000 2Я

§ 23. УРАВНЕНИЯ ДЛЯ РАСЧЕТА ВАНТОВО-СТЕРЖНЕВЫХ СИСТЕМ ПО ДЕФОРМИРОВАННОЙ СХЕМЕ

При выводе основных уравнений в предыдущих параграфах предполагалось, что влиянием продольных сил сжатия на величины моментов можно пренебречь. Имея в виду решение задачи расчета вантово-стержневых систем по деформированной схеме [28], составим уравнения, свободные от этого предположения, причем ограничимся случаем систем мачтового типа [50].

Пусть под воздействием внешних нагрузок узлы системы (рис. 44, а) сместились на величины Wp, а натяжения вантовых элементов стали равными Нь (рис. 44,6). Зафиксируем узлы в деформированном состоянии от линейных смещений дополнительными связями (рис. 44,в), как это делается при использовании метода перемещений. Очевидно, что усилия в этих связях должны равняться нулю, поскольку система зафиксирована в равновесном состоянии. С другой стороны, эти же усилия рав-

иы сумме проекций натяжений вантовых элементов, примыкающих к узлу, плюс реакции неразрезной сжато-изогнутой балки (ствол мачты) с опорами смещения на Wp.

Следовательно, основные уравнения имеют вид

7?р-Ь 2СрйЯб = О, (144)

где Сф- реакции в дополнительных связях от воздействия единичных значений натяжений Нь; реакции сжато-изогнутой неразрезной балки.

Рис. 44

Что касается значений Rp, то для их вычисления необходимо рассчитать статически неопределимые неразрезные стволы мачт, что удобно сделать по методу сил (основная система показана на рис. 44,г). Если считать, что каждый пролет имеет постоянные жесткость EJy,

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 [ 28 ] 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63