|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник COS e = 0,261; 4 = 0,34 • 0,965 + 2 • 0,04 X X 0,261 = 0,349 M. Окончательно = 0,659 MH < 0,8 x X 9,74 • 0,5 • 0,349 • 0,965 = 1,31 MH. Так как -1,31 < 3,5Ri,t bho = 3,5 - 0,88 • 0,5 X X 1,41 = 2,17 MH, прочность консолн по нгклонной сжатой полосе между грузом и опорой обеспечена. Напряжения смятия под подкрановой балкой 0,659 0,5 -0,34 = 3,88 МПа < <i?j, = 9,74 МПа. Смятия бетона консоли не произойдет. Изгибающий момент на грани примыкания консолн к колонне Al = Qa = 659 • 0,2= 171,8 кН м. Учитывая большое количество арматуры в сжатой зоне, площадь сечения растянутой арматуры находят по формуле 1,25М 1,25 0,1318 ~ Rs (К -а) ~ 365 (1,41 - 0,04) " = 0,000 329 м2 = 3,29 см. Принимают 3012AIII (А = 3,39 см). В сжатой зоне такое же армирование. Поперечную арматуру устанавливают по конструктивным требованиям. Колонна по о си Ъ. Имеет симметричную форму и близкие по величине значения положительных и отрицательных моментов (см. табл. 9.3), поэтому армирование сечеиий принято симметричным. Надкрановая часть колонны. Размеры прямоугольного сечения надкрановой части колонны: Ь = 0,5 м; Л = 0,6 м; а = а = 0,04 м; /г„ = 0,6 -0,04 = 0,56 м; б = а/Ло = = 0,04-0,56 = 0,071; / = 9 10- м*; as/s = 0,795 • 10-2 jjjp 0,5/i- - fl = 0,5 • 0,6"- 0,04 = 0,26 м. Расчетная длина надкрановой части при учете крановых нагрузок /„ = 2Я2 = 2 4,2 = = 8,4 м, без их учета - /о = 2,5Я2 = 2,5 X X 4,2 = 10,5 м. Расчет в плоскости изгиб*. Сечение продольной арматуры подбирают по усилиям, действующим в сечении П-II, так как оии больше уснлнй в сечении I-I. Поскольку гибкость надкрановой части Ijh > 10, необходимо учитьгеать влияние прогиба колонны на величину эксцентриситета продольной силы. Последовательность расчета рассмотрена на пррдаере комбинации усилий II (при у,. = 0,9). По табл. 9.3 находят расчетные усилия; от всех нагрузок М = -240,87 кН • м; N = 1158,2 кН; от всех нагрузок, исключая нагрузки малой суммарной продолжительности (крановую и ветровую) М = 10,36 - 0,9 X 7,72 = = 3,41 кН • м; N = 1029,0 + 0,9 х X 143,6 = 1158,2 кН; от продолжительно действующих нагрузок (постоянных) Л4/ = 10,36 кН • м; Nl = 1029 кН. Условня работы бетона. /Иц = Mj = Л1 -4- + (0,5Л - а) = -240,87 - 1158,2 X X 0,26 = -542 кН • м; Mj = М + N (0,5/г - а) = 3,41 - 1158,2 • 0,26 = -297,72 кН • м. Так как 0,77 Мц = 0,77 • 542 = 417,34 кН • м > I Mi I = 297,72 кН • расчет ведут только при 7,2 = 1,1. Следовательно, Rb = 9,74 МПа; % = 0,88 МПа.  Рис. 9.5. Подкрановая консоль крайней колонны. Эксцентриситет продольной силы ва ~ =-240,87 ; 1158,2=-0,208 м. Случайный эксцентриситет ие учитывают, так как = = 0,208 м > = 0,02 м. Находят значение условной критической силы, принимая в первом приближении [ig = 0,005. Так как в данной комбинации учтены усилия от крановых нагрузок, расчетная длина /д = 8,4 м. По формуле (3.13) б = I ео I /Л = 0,208 : : 0,6 = 0,347 > б„,„ = 0,5- 0,01 • 8,4: : 0,6 -0,01 • 9,74 = 0,263. По формулам (3.14), (3.60): М1 = 10,36- 1029- 0,26 = = - 257,18 кН- м; = 1 -I- 1 . 257,18 : 542 = 1,475; Ncr = 6,4 25 500 ~ 8,42 0,11 9 • Ш 1,475 0,1 ) +0,795- 10-3 0,1 + 0,347 = 6,723 МН = 6723 кН. Таблица 9.5. Подбор продольной арматуры для колонны по осн Б
Следовательно, ц - 1 - 1158,2 : 6723 ~ = 1,208 и е = -0,208- 1,208 -0,26 = -= - 0,511 М;. Для бетона класса S15 н арматуры класса при ~ =0,607 (см. расчет ко- лонны по оси А). По формулам (3.82) н (3.89): 1,1582 Р" 9,74 0,5 • 0,56 1,1582 . 0,511 0,425 < = 0,607; Ф/г = ! = 0,388. 9,74 . 0,5 • 0,56 По формуле (3.87) . 0,388 - 0,425 (1 - 0,5 • 0,425) 1-0,071 9,74 • 0,5 • 0,56 365 = 0,000 49 м2 = 4,29 см. Такой же порядок расчета сечення II-II прн комбинации усилий I и III. Результаты вычислений приведены в табл. 9.5. Из нее следует, что наибольшее количество арматуры требуется при комбинации усилий I: = Л = = 6,45 см. Принимают с каждой стороны надкрановой части колонны 4016AI 11.0 фактической площадью поперечного сечения арматуры Лз = Л = 8,04 аё. Расчет нз плоскости изгиба. Расчетная длина надкрановой части колонны нз плоскости изгиба = 1,5Я2 = 1,5 • 4,2 = = 6,3 м. Так Как гибкость Iglh = 6,3 : 0,5 = = 13,6 превышает ту же величину в плоскости изгиба {Ijh = 10,5), необходим пасчет колонны нз плоскости изгиба (эксцентриситет продольной силы равен случайному). За высоту сечения принимают его размер нз плоскости изгиба, т. е. h = 0,5 м. В пределах высоты надкрановой части колонны действуют продольные силы (см. табл. 9.3): от постоянных нагрузок 1029 кН и от снеговой 143,6 4 57,5 = 100,6. Следовательно, = = 1029,0 + 335,1 = 1364,1 кН, а Л?, = = 1029,0 + 100,6 = 1129,6 кН. Дальнейший расчет выполняют аналогично расчету колонны по оси А: е„ = еа = 0,0167 м; ф/ = 1 + = 1.828; 6 = S„,n = 0.277; as[Xs = 1364,1 200 ООО 25 500 (8-.04.10-* + 8.04. 10-*) 3-0,6.0,5 -0.014, 1,6-25 500-0,6-0,5 сг = --7o-ST-X I 0,11 I 0,1 -Ь 0,277 12,62 + 0,l) 3 • 1,828 2 - 0,04 Y 0,014 X = 6269 кН; Т) = - 1364,1 6269 = 1,278; е = 0,0167 X X 1,278 + 0,5 . 0,5 -0,04 = 0,231 м. По формуле (3.78) 1364,1 • 108 9,74 • 10 - = 0,233 m<gft„ = = 0,604 • 0,46 = 0,278 м. Прочность сечения проверяют нз условня (3.79), учитывая только арматуру, расположенную у растянутой и сжатой граней колонны As =4 =4,02 см= (2016AIII). В результате Ne = 1364,1 • 0,231 = 315,6 кН • м. Так как 315,6 кН • м < 9,74 • 0,6 X X 0,233 (0,46 - 0,5 • 0,233) + 365 • 4,02 X X 10-* (0,46 - 0,04) = 0,529 МН • м = = 529 кН • м, прочность колоииы из плоскости изгиба обеспечена. Проверка прочности наклонных сечеиий. На колонну действует максимальная поперечная сила Q= 69,10 кН при N = 1158,2 кН (комбинация II при у = 0,9, см. табл. 9.3). По формуле (3.273) 0,1 • 1,1582 0,88 . 0,5 • 0,56 = 0,47 < 0,5. При с= 0,25Я2= 1,05 м; Qj = 1,5(1 +0,47) 0,88 •0,5- 0,562; i o5 = = 0,2898 МН > (1 + Ф„) КыЬК = = 0,6(1 +0,47) 0,88 - 0,5 • 0,56 = = 0,2173 МН. Поскольку при Q= 0,0691 МН условие (3 276) выполняется, прочность наклонного сечеиия обеспечена без развития наклонных трещии и поперечное армирование назначают в соответствии с конструктивными требованиями. Подкрановая часть колонны. Геометрические характеристики прямоугольного сечения подкрановой части: 6 = 0,5 м; h= 0,8 м; а - = а = 0,04 м; йо = 0,8 - 0,04 = 0,76 м; / = = 21,33 • 10-2 м*; aJs = 2,033 • 10- м* (при [Xs = 0,005); б = alho = 0,053; 0,5/г - а = = 0,5 . 0,8 - 0,04 = 0,36 м. Расчетная длина подкрановой части при учете крановых нагрузок = l,5Wi = 1,5 X X 6,75 = 10,125 м, без нх учета - /о = 1.2Я = = 1,2Я= 1,2 • 10,95= 13,14 м. Поскольку Ijh > 10, при расчете сечеиня III-III учитывают влияние прогиба иа величину эксцентриситета продольной силы. Для сечеиня IV-IV прииимают т] = 1. Сечение продольной арматуры подбирают при максимальных значениях усилий, т. е. в сечении III-III - по комбинации 1, а в сечении IV-IV - по всем трем комбинациям. Подкрановую часть колонны рассчитывают в плоскости изгиба в той же последовательности, что и надкрановую. Результаты расчетов приведены в табл. 9.5. Так как для комбинации III (сечение IV-IV) ф„ = 0,665 > = 0,607, количество арматуры в этом случае определяют следующим образом.По формулам (3.91) и (3.80): 0,404 - 0,665 (1 - 0.5 - 0,665) " ~ 1 - 0,053 = - 0,042; 0,665 (1 - 0,607) - 2 • 0,042 • 0,607 1 - 0,607 - 2 • 0,042 = 0,681. По формуле (3.88) а л 9,74 0,5 • 0,76 0,404 - 0,681 (1 -0,5 • 0,681) 1 - 0,053 = - 0,000 483 м2. т. е. продольную арматуру ставят в соответствии с конструктивными требованиями As = = = 0,0026/г = 0,002 • 0,5 • 0,8 = = 0,0008 м = 8 см. Прииимают с каждой стороны по 4 0 16AIII с фактической площадью As= А[ = 8,04 см2. Проверяют необходимость расчета из плоскости изгиба. Расчетная длина подкрановой части в этой плоскости /о = 0,8 • Ях = 0,8 • 6,75 = = 5,4 м. Поскольку гибкость из плоскости изгиба ljh = 10,8 меньше, чем в плоскости изгиба {Ijh - 12,66), выполнять расчет из плоскости изгиба иет необходимости. Расчет иа действие поперечной силы не нужен, так как прочность по наклонным сечениям обеспечена даже в надкрановой части колоииы. Расчет подкрановой консоли. На подкрановые консоли колоииы по оси Б действуют сосредоточенные силы: со стороны крайнего пролета Q = = 138,7 + 520,3 = 659,0 кН, со стороны среднего - Q = 138,7 + 506,7 = 645,4 кН. Консоль рассчитывают иа действие силы со стороны крайнего пролета, т. е. принимают Qa = 659 кН. Размеры коисоли (рис. 9.6): Л = 1,5 м; hi = 0,9 м; li = 0,6 м; 6 = 0,5 м; а = 0,35 м; а = 45°; h = 1,46 м. Проверяют возможность смятия бетона в месте передачи нагрузки на консоль при /s„p = = 0.34 м. Так как = 0,5, . 0,34 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 [ 154 ] 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
