|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник = 1080 0,620 - 0,8 + 0,2 0,316 \ 0,58 0,620 - 0,443 / = 956 МПа <Rs= 1080 МПа; = 1080 0,8 + 0,2- 0,316 \ °б2о--о:бз- 0,620 - 0,443 / = 1008 МПа <Rs= 1080 МПа. Ввиду того, что 0,85 < Oj.2 < и 0,8s < < < Rg, высоту сжатой зоны отыскиваем из совместного решения уравнений (3.56) и (3.58), полагая о,, = Rc н о = R. В данном случае: Rbbx + Rb {bf - b)hi = О52Л5Р 2 + 02 = Rs Os3 = Rs 0,8 + 0,2-г lei 0,8 + 0,2 ci - Ir lei - Ir I Решая эту систему относительно х н учиты- 1Я, ЧТ( получим вая, что RsAs = RscA\ и Л = Лрз, о 4R А Н 1 6RsAsp,2 + Jf + Rb {bf - 6) hf "" lel-lR (-f-hj (1,6 • 1080 • 10°. 5,66 • 10-*) + , 0,4 1080 10" • 5,66 IQ-* • 0,620 0,620 - 0,443 ~ - (0,3 -0,15) • 0,15 • 17,5 • 10" : 17,5 X X 10.. o,l5+°•TJ°"•Л?°"x 0,620 - 0,443 = 0,293 M. 0.58 0,63 / Вычисляем напряжения в арматуре: для ненапрягаемой арматуры S и S по формуле (3.59) находим: о., =- 0,710 0,710 0,293 1,1 \ 0,05 ; = - 1240 МПа > R = 365 МПа; 500 0,710 0,710 0,293 1,1 \ 0,65 / = 808 МПа >Rs = 365 МПа; для напрягаемой арматуры S по формуле (3.58) определяем: 0,293 ч 0,2 = 1080 0,620 - 0,58 О53 = 1080 °« + °2-о:б20-ОД43 7 = 1004 МПа; 0,293 ч 0,620 - 0,8 + 0,2- 0,63 0,620 - 0,443 = 1053 МПа. Поскольку 0,8Rs < (og и 0,3) < Rs, переходим к проверке условия (3.55). Для таврового сечения с полкой в сжатой зоне: Rx (/io4 - 0,5х) + Rb {bf - 6) hf (/io4 - - 0,5h,) + (/i„, - a) - а,2Лзр 2 X X (/io4 - hoi) - Os34sp 3 (/io4 - /оз) = = 17,5 • 10 • 0,15 . 0,293 (0,65 - 0,5 • 0.293) + + 17,5 • 10" (0,3 - 0,15) 0,15 (0,65 - - 0,5 • 0,15) + 365 • 10« . 5,09 • IQ-* x X (0,65 - 0,05) - 1004 . 10° • 5,66 • 10"* x X (0,65 - 0,58) - 1053 . 10" 5,66 • lO"* X X (0,65 - 0,63) = 673 ООО H • M = 673 кН • м. Так как 673 кН • м > М = 665 кН • м, прочность сечения обеспечена. Внецентренно-сжатые элементы. Случайный эксцентриситет. Учет влияния прогиба элемента. При расчете по прочности железобетонных элементов иа воздействие продольной сжимающей силы N должен приниматься во внимание случайный эксцентриситет ва, обусловленный неучтенными в расчете факторами, в том числе Неоднородностью свойств бетона по сечению элемента. Эксцентриситет в любом случае принимают не менее: Vgo всей длины элемента или длины его части (между точками закрепления элемента), учитываемой в расчете; высоты сечения элемента. Кроме того, для конструкций, образуемых, из сборных элементов, следует учитывать возможное взаимное смещение элементов, зависящее от вида конструкции, способа монтажа и т. п. Прн отсутствии для таких конструкций экспериментально обоснованных значений случайного эксцентриситета их следует принимать не менее 1 см. Для элементов статически неопределимых конструкций (в том числе для колонн каркасных зданий) эксцентриситет продольной силы относительно центра тяжести приведенного сечения во принимают равным эксцентриситету. полученному из статического расчета конструкции, но не менее е. В элементах статически определимых конструкций (например, фахверковые стойки, стойки ЛЭП) экцентриситет во находят как сумму эксцентриситетов - определяемого из статического расчета конструкции и случайного. Расчет внецентренно-сжатых элементов должен выполняться с учетом влияния прогиба элемента как в плоскости эксцентриситета продольной силы (в плоскости изгиба), так и в нормальной к ней плоскости. В последнем случае принимают, что продольная сила приложена с эксцентриситетом е, равным случайному эксцентриситету бд. Влияние прогиба элемента на эксцентриситет продольного усилия следует учитывать, как правило, расчетом конструкций по деформированной схеме, принимая во внимание неупругие деформации материалов и наличие трещнн. Допускается рассчитывать конструкции по недеформированной схеме, учитывая влияние прогиба элемента умножением эксцентриситета вд на коэффициент т], определяемый по формуле (3.10), где N„ - условная критическая сила, отражающая напряженно-деформированное состояние стержня в предельном состоянии в зависимости от геометрических характеристик, деформативных свойств бетона и арматуры, эксцентриситета продольной силы, продолжительности действия нагрузки и предварительного напряжения арматуры. В общем случае 1ь I 0.11 -t-0,1 -fas/s - 1% L lO.l+6/Ф.р (3.60) Для элементов прямоугольного сечення 0,11 0,1 +6/Ф, + 0,1 +asn. (3.61) В этих формулах: и - поправочные коэффициенты к жесткости элемента из упругих материалов, учитывающие фактические свойства железобетона (неупругие деформации бетона и арматуры, возможность появления трещин) и некоторое несоответствие схемы загружения элемента и формулы (3.10), отвечающей стержню с начальным искривлением; (fsp - коэффициент, учитывающий влияние предварительного напряжения арматуры на жесткость элемента; при равномерном обжатин сечения напрягаемой арматурой Фзр=1 + 15- 4.ser (3.62) гдеоьр - напряжения обжатия бетона с учетом всех потерь при коэффициенте Vsp> меньшем единицы; eolh принимают не более 1,5; As + K bh (3 63) Коэффициент б определяют по формуле (3.12), коэффициент ф( - по формуле (3.14), где М- н iWj; - моменты внешних сил относительно оси, проходящей через центр тяжести крайнего ряда арматуры, расположенного у растянутой (менее сжатой) грани параллельно этой грани, соответственно от полной нагрузки и от действия постоянных и длительных нагрузок. При расчете элементов прямоугольного сечения с арматурой, симметрично расположенной по периметру сечения, в значении (А + + А не учитывают Vg арматуры, расположенной у граней, параллельных плоскости изгиба, а значение (hg - a)lh в формуле (3.61) принимают равным 1 - 2а Jh. Для круглых и кольцевых сеченнй значение h в формулах (3.12) и (3.62) заменяют на £) - диаметр сечения. Прн гибкости элемента Iji < 14 (для прямоугольных сечений при IJh < 4) допускается принимать Л = 1- При гибкости предварительно напряженных элементов 14 < < 35 (4 < Ijh < 10) и при M-s = {А$р + As)fbho < 0,015 допускается принимать (3.64) При гибкости ненапряженных элементов 14 < lofi < 35 (4 < Ig/h < 10) и при Us = = (Лд +/1)/Ль < 0,025 допускается принимать Eblb (3.65) Для элементов из мелкозернистого бетона группы Б в формулах (3 60) и (3.61) вместо значений 6,4 и 1,6 подставляют соответственно 5,6 и 1,4 а в формулах (3.64) и (3.65) вместо 2,5 и 2 -2,2 и 1,8. При N Лсг следует увеличивать размеры сечения. Расчет из плоскости изгиба можно не производить, если гибкость элемента в плоскости изгиба превышает гибкость в плоскости, нормальной к плоскости изгиба. Прн расчетных эксцентриситетах в двух направлениях коэффициент т) определяют отдельно для каждого направления и умножают на соответствующий эксцентриситет. При наличии расчетных эксцентриситетов в двух направлениях производят расчет на косое внецентренное сжатие. При расчете внецентренно-сжатых железобетонных элементов, имеющих несмещаемые опоры (например, фахверковые стойки, сжатые элементы раскосных ферм), элементов, не
нижняя часть однопролетных 1,5Я 0,8Я 1,2Я колонны ступен-2. Здания чатые без мостовых кранов колонн здании многопролетных верхняя часть колоин 1,2Я 2,5Я2 0.8Я 2Я2 1,2Я 2,5Я2 колонны постоянного сечения однопролетных 1,5Я 0,8Я 1,2Я многопролетных 1,2Я 0,8Я 1,2Я 3 Открытые крановые эстакады при подкрановых балках разрезных 2Я1 0,8Я, 1,5Я1 неразрезных 1,5Я1 О.8Я1 Я, 4 Открытые эстакады под трубопроводы при соединении колонн с пролетным строением шарнирном жестком 1,5Я 0,7Я 1,5Я, Примечания: 1. При наличии связей до верха колоин в зданиях с мостовыми кранами расчетную длину надкрановой части колонн в плоскости оси продольного ряда колони принимают равной На- 2. Н - полная высота колони от верха фундамента до горизонтальной конструкции (стропильной нлв подстропильной, распорки) в соответствующей плоскости: Я, - высота подкрановой части колонны от верха фундамента до низа подкрановой балки; - высота надкрановой части колонны от ступени Коломны яо горизонтальной конструкции в соответствующей плоскости. связанных С другими конструкциями (например, стойки ЛЭП), а также если расчетные моменты в сжатом элементе вызваны вынужденными деформациями от температурных воздействий, смещений связевых диафрагм, удлинений затяжек арок и т. п. (например, колоииы связевых каркасов), звачения ксйффициента Ц принимают: а) для сечений в средней трети длины элемента- по формуле (3.10); б) для сечений в пределах крайней трети длины элемента - путем линейной интерполяции, принимая в опорных сечениях коэффициенты г\ равными единице. При расчете колони многоэтажных симметричных рам с жесткими узлами и при равном 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 [ 25 ] 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
