|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник  ~B,m
 Рис. 6.11. Монолитные фундаменты сборных колонн: - с развитым подколонником для колонны прямоугольного сечення н двухветвевой; б - то же, стоящий из плитной части; / - колонна; 2 - стакан; 3 - подколонннк; 4 - плитная часть. заделки поперечных анкерующих стержней (ш. гл. 5, «Анкеровка ненапрягаемой арматуры»). В этом случае, независимо от вида усиления, глубина заделки должна быть не менее I5d. Глубина заделки двухветвевых колонн должна также удовлетворять требованиям анкеровки растянутой ветви колонны в стакане фундамента. Достаточность анкеровки ветви проверяют расчетом на сцепление бетона по плоскости контакта бетона замоноличивания с бетоном стенок стакана и с бетоном ветви колонны. Таблица 6.4. Минимальная глубина заделки сборных колонн прямоугольного сечеиия в фундамент
hc+ -(ftc-2dh) X причем ftc < Л/ < 1,4Лс Толщину дна стакана принимают по расчету; она должна быть не менее 200 мм. В соответствии с этим высота фундамента сборной колонны должна быть не менее глубины стакана, увеличенной на 200 мм. Если толщина стенок стакана поверху более 200 мм и более 0,75 глубины стакана (при глубине стакаца меньшей, чем высота подколонника - см. рис. 6.11, а) илн более 0,75 высоты верхней ступени фундамента (при глубине стакана большей, чем высота подколонника -см. Таблица 6.5. Минимальная глубине заделки рабочей арматуры колонны в фундамент
рас. 6.11, б), стенки стакана можно не армировать. При несоблюдении указанных условий стенкн стакана армируют поперечной и продольной арматурой (рис. 6.12) в соответствии с расчетом. Прн этом толщина стенок должна быть не менее 150 мм, а стенок, расположенных перпендикулярно плоскости действия изгибающего момента,- не менее величии, приведенных в табл. 6.6. -о,т  Рис. 6.12. Армирование стаканной части фундамента сборной колонны сварными сетками (С1): 1 - фундамент; 2 - колонна; 3, 4 - арматура подколонннка соответственно продольная н поперечная. Поперечное армирование стенок стакана выполняют сварным сетками с унифицированным шагом. Стержни сеток располагают у наружных и внутренних плоскостей стенок. Диаметр стержней принимают по расчету, но не менее четверти диаметра продольных стержней подколонннка и не менее 8 мм. Если верх стенок стакана по расчету требует большего количества арматуры по сравнению с остальной его частью, то диаметр стержней двух верхних сеток принимается увеличенным, а шаг сеток сохраняется. Расстояние между сетками должно быть не более четверти глубины стакана и не более 200 мм. Подколоиник ниже дна стакана армируют по принципу армирования колонн. Стержни продольной арматуры подколонника должны проходить внутри ячеек сварных сеток поперечной арматуры. Бетон для замоноличивания колонны в стакане фундамента должен быть ие ниже класса В 12,5 н не ниже класса бетона фундамента, уменьшенного на одну ступень. Для пирамидальных сборных фундаментов при больших размерах опирающихся на них колонн рекомендуется сварной (бесстаканный) стык фундамента с колонной, В этом случав следует руководствоваться указаниями по конструированию фундаментов под монолитные железобетонные колонны. Дополнительные указания по конструированию фундаментов монолитных железобетонных колони, в монолитных фундаментах с монолитными колоннами размеры поперечного сечения Таблица 6.6. Минимальная толщина стенки стакана, расположенной перпендикулярно плоскости действия изгибающего момента
подколонннка по сравнению с размерами поперечного сечения колонны принимают увеличенными на 50 мм в каждую сторону, что необходимо для удобства установки опалубки колонны. Отметку верха подколонннка назначают на 50 мм ниже уровня чистого пола. Стык колонны с подколонниками устраивают, как правил», на отметке обреза фундамента. Монолитные фундаменты соединяют с монолитными колоннами стыкованием продольной  Рис. 6.13. Армирование фундамента монолитной колонны. арматуры колонны с выпусками стержней т фундамента, причем количество, диаметр и разбивка арматурных выпусков из подколонника должны быть такими же, как и в колонне в месте ее заделки. Заделка выпусков арматуры в фундаменте должна быть не менее 1 [см. формулу (5.16)]. Выпуски, как правило, доводят до подколонника и объединяют хомутами или поперечными стержнями. Прн большой Высоте подколонника путеаз устройства выпусков из верхней ступени плитной части фундамента может выполняться  Рис. 6.14. Расположение выпусков стержней периодического профиля для устройства стыков арматуры фундамента с арматурой колонны внахлестку без сварки. дополнительный стык продольной арматуры (рис. 6.13). При армировании колонн вязаной арматурой стержни периодического профиля (при нх числе у растянутой грани сечения больше двух) сты-  куют в двух уровнях (рис. 6.14). Стыки гладких стержней устраивают (в зависимости от нх количества) у растянутой грани сечения подколонника в двух илн трех уровнях (рис. 6.15). Длину перепуска (нахлестки) стержней в стенке 1 определяют по формуле (5.15). Выпуски из фундамента назначают с таким расчетом, чтобы стержни большей длины н большего диаметра располагались по углам поперечного сечення подколонника. В пределах стыка следует устанавливать хомуты с шагом не более 10 диаметров стержня продольной арматуры (берется меньший диаметр). Выпуски стержней из фундамента для устройства сварных стыков с продольной арматурой колони с помощью ванной полуавтоматической сварки под флюсом выполняют, как правило, иа одном уровне. Длина выпусков должна быть ие менее 4d стыкуемого стержня и не менее 160 мм; раестояние в свету между выпускаемыми стержнялш - не менее 50 мм. Расчет отдельных фундаментов. Плнтную часть отдельных фундаментов рассчитывают по прочности: на продавливание, по наклонным и по нормальным сечениям. Расчетом на продавливание определяют необходимую высоту плитной части фундамента и высоту ее отдельных ступеней. Расчет фундамента на продавливание, в соответствии с изложенным в гл. 3, производят из условия FRbtb,nHo, (6.6) где F - расчетное усилие, вызывающее продавливание (определяется без учета веса фундамента и грунта иа его обрезах); Ьт - среднее арифметическое периметров верхнего и нижнего оснований пирамиды продавливания (рнс. 6.16). Для внецентренно-нагруженных фундаментов Ьщ и F определяют по формулам: b = bo+Ho\ (6.7) Р = (0,56 (l - hc - 2Яо) - 0,25 (b - -6с-2Я„)2], (6.8)   Рис. 6.15. Расположение выпусков гладких стержней для устройства стыков арматуры фундамента с арматурой колонны внахлестку без сварки. если b - Ьс> 2Но, в противном случае - по формулам 6„ = 0,5 (6 + be) (6.9) f = 0,5pg6(/ --2Яо). (6.10) Здесь ра - наибольшее краевое давление на грунт, определяемое по формуле (6.2) при Ут = = 0. Формулы (6.7) ... (6.9) используют и для расчета центрально-сжатых прямоугольных фундаментов. Для квадратных фундаментов при центральном сжатии b„2(be~he + 2H„)- (6.11) F = N-pg{be+2H„){he+2Ho). (6.12) Схему продавливания, ноказанную на рис. 6.16, принимают при отсутствии подколонника или если его высота h < (lef - hc)/2. При большей высоте подколонника проверку на продавливание производят от нижнего его обреза; формулы (6.7)...(6.12) остаются справедливыми при замене в них размеров се- 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 [ 85 ] 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
